高频电磁加热稠油储层温度分布及其影响因素分析

王正旭; 高德利

doi:10.11911/syztjs.2019128

高频电磁加热稠油储层温度分布及其影响因素分析

王正旭^{1, 2,},
高德利^{1, 2}

1.
石油工程教育部重点实验室（中国石油大学（北京）），北京 102249
2.
油气资源与工程国家重点实验室（中国石油大学（北京）），北京 102249

基金项目: 国家科技重大专项课题“复杂结构井、丛式井设计与控制新技术”（编号：2017ZX05009–003）、国家自然科学基金创新研究群体项目“复杂油气井钻井与完井基础研究”（编号：51821092）和国家电网公司总部科技项目“再电气化推进技术路线及应用政策研究”（编号：SGFJJY00GHJS1800087）联合资助

详细信息

作者简介:
王正旭（1987—），男，河北蔚县人，2013年毕业于河北联合大学石油工程专业，2016年获中国石油大学（北京）油气井工程专业硕士学位，在读博士研究生，主要从事油气井力学与控制方面的研究。E-mail：wzxyywzx@163.com

中图分类号: TE357.4
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出版历程
- 收稿日期: 2019-03-17
- 修回日期: 2019-10-14
- 网络出版日期: 2019-10-28
- 刊出日期: 2019-12-31

Temperature Distribution of Heavy Oil Reservoirs under High Frequency Electromagnetic Heating and an Analysis of Its Influencing Factors

WANG Zhengxu^{1, 2,},
GAO Deli^{1, 2}

1.
MOE Key Laboratory of Petroleum Engineering (China University of Petroleum (Beijing)), Beijing, 102249, China
2.
State Key Laboratory of Petroleum Resources and Engineering (China University of Petroleum (Beijing)), Beijing, 102249, China

摘要

摘要:
为了准确分析高频电磁加热过程中影响稠油储层温度分布的因素，以电磁场和传热理论为基础，考虑稠油储层电导率、相对介电常数随频率变化，导热系数、比热容随温度变化的实际情况，建立了描述储层性质动态变化的数学模型，并采用多物理场模拟软件COMSOL求解数学模型，采用对比法分析了不同因素对温度分布的影响规律。计算分析发现：电磁波功率的提高有助于增大储层加热深度；较大的电磁波频率可引起波源附近储层温度升高，但温度随深度增大急剧下降；考虑储层性质动态变化时计算出的温度分布，与假设储层性质恒定时的计算结果存在差异；在一定变化范围内，储层温度值随相对介电常数和电导率增大而增大。研究结果表明，储层性质、电磁波功率和频率对储层的温度分布有明显影响，建立的考虑储层性质动态变化的数学模型为高频电磁加热稠油技术的现场应用提供了理论依据。
- 稠油油藏 /
- 高频 /
- 电磁加热 /
- 温度分布 /
- 影响因素
Abstract:
In order to accurately analyze the factors affecting the temperature distribution of heavy oil reservoirs during high frequency electromagnetic heating, a mathematical model with dynamically varied reservoir properties was established based on the theories of electromagnetic field and heat transfer. In this model, frequency dependence of electrical conductivity and the relative permittivity of heavy oil reservoirs were taken into consideration, along with the temperature dependence of thermal conductivity and specific heat. In addition, COMSOL software of was employed to develop a mathematical model. Finally, the influencing laws governing temperature variation factors were studied by a contrast method. The calculations reflect a direct correlation between electromagnetic wave power and reservoir heating depth, and they demonstrate that the increase of electromagnetic wave power helps to increase the heating depth of reservoir. Although large electromagnetic wave frequency can lead to high temperature area nearby the wave source, the temperature value decreases sharply with the increase of depth. The results of a temperature calculation considering the dynamic change of reservoir properties differ from those calculated based on the constant reservoir properties. Reservoir temperature increases with the relative permittivity and conductivity within a certain range of variation. The results show that reservoir properties, electromagnetic wave power and frequency have a significant impact on temperature distribution of the reservoir and perhaps are prime influencers. The mathematical model that takes into consideration the dynamic change of reservoir properties provides a theoretical basis for the field application of a high frequency electromagnetic heavy oil heating technology.
- heavy oil reservoir /
- high frequency /
- electromagnetic heating /
- temperature distribution /
- influencing factors

HTML全文

随着石油开采技术的发展，对井下流量测量的要求越来越高。特别是，井下低流量（流量小于5 m³/d）的检测一直是难点。相关的测量方法中，热式质量流量计启动流量小、测量精度高，认为是测量井下微小流量的最佳方法。

目前，热式质量流量计通常用于检测气体流量^[1-2]，将其用于测量井下液相流量方面的研究国内尚不多见；而且，目相关研究主要集中在恒功率热式流量计方面^[3-5]。与恒功率热式流量计相比，恒温差热式流量计功耗低、响应速度快，不仅适合于低流量测量，而且其加热器对被测流体所在环境温度影响小，特别适合阵列化检测结构。不过，由热式流量计测量原理可知，被测流体的物性参数会随流体温度变化而改变，从而影响流量计的输出（恒温差模式下，会影响加热功率；恒功率模式下，会影响反映温差的输出电压），导致计量误差较大^[6]。实际应用中，不同深度的井段井温不同，井下环境各异，应用恒温差热式流量计时需考虑井下被测流体温度的变化对测量结果的影响，对其测量结果进行温度校正。

目前，仅有学者研究了热式气体流量计的温度校正算法，并取得了较好的补偿效果^[6-7]。为此，笔者以水作为测量流体，分析了温度对液体物性参数的影响，研究了温度对恒温差热式流量计测量结果的影响规律，通过数值模拟分析了井下不同深度处温度、压力对恒温差热式流量计测量结果的影响，为井下恒温差热式流量计测量结果的温度、压力校正提供了理论和试验依据。

1. 恒温差热式流量计测量原理

热式流量计测量的物理基础是热传递。根据传热学知识，热式流量计测量时加热源和流体的热量交换以强迫对流传热为主。流体流动时，强迫对流传热从加热源表面带走的热流量可以表示为^[5]：

${\textit{Φ}}_{\mathrm{f}}=hA\left({t}_{\mathrm{h}}-{t}_{\mathrm{e}}\right)$

(1)

式中： ${\varPhi}_{\mathrm{f}}$ 为强迫对流传热从加热源表面带走的热流量，W；h为强迫对流平均传热系数，W/（m²∙℃）；A为加热源换热表面积，m²；t_h和t_e分别为加热源和流体所在环境的温度，℃。

对于长度为l、直径为d的热线式加热源，表面积可表示为：

$A={\text{π}} ld$

(2)

为了确定换热系数与流体物性参数的关系，引入了努塞尔数(N_u)、普朗特数(P_r)和雷诺数(Re)等3个热力学参数，其表达式分别为：

${N}_{u}=\frac{hd}{{\lambda }_{\mathrm{f}}}$

(3)

${P}_{r}=\frac{\eta {C}_{{p}}}{{\lambda }_{\mathrm{f}}}$

(4)

${Re}=\frac{\rho vd}{\eta }$

(5)

式中： ${\lambda }_{\mathrm{f}}$ 为被测流体的热导率，W/（m∙℃）； $\eta$ 为流体的动力黏度，Pa∙s； ${C}_{p}$ 为流体定压比热容，J/（kg∙℃）； $\, \rho$ 为流体密度，kg/m³；v为流体速度，m/s。

当流体流动时，可忽略自然对流换热传热的影响，则加热源产生的热流量 $H$ 等于强迫对流流体带走的热流量 ${\varPhi}_{\mathrm{f}}$ 。此时，式（1）可写为：

$H={\text{π}}l{\lambda }_{\mathrm{f}}{N}_{u}\left({t}_{\mathrm{h}}-{t}_{\mathrm{e}}\right)$

(6)

式（6）中，努塞尔数 ${N}_{u}$ 是表示对流换热强烈程度的参数。学者们对其进行过深入研究，并提出了一些对流换热公式，也在很多场合进行了应用。根据H. A. Kramers^[8]给出的对流换热公式，在一定条件下 ${N}_{u}$ 可以表示为：

${N}_{u}=0.42{{P}_{r}}^{0.2}+0.57{{P}_{r}}^{0.33}{{Re}}^{0.5}$

(7)

式（7）中，与流速成正比的雷诺数 ${Re}$ 的指数会随流体流速变化而发生变化，0.5仅在一定条件下适用。一般情况下， ${Re}$ 的指数用m代替。因此，综合式（2）—式（7）可以得到：

$H={\text{π}}l{\lambda }_{\mathrm{f}}\left({t}_{\mathrm{h}}-{t}_{\mathrm{e}}\right)\left[0.42{{P}_{r}}^{0.2}+0.57{{P}_{r}}^{0.33}{\left(\frac{\rho vd}{\eta }\right)}^{m}\right]$

(8)

令 ${A}_{\mathrm{c}}= 0.42 {\text{π}} l{\lambda }_{\mathrm{f}}{{P}_{r}}^{0.2}, {B}_{\mathrm{c}}=0.57 {\text{π}} l{\lambda }_{\mathrm{f}}{{P}_{r}}^{0.33}{(\rho d/\eta )}^{m}$ ，并为了便于表示，将式（8）中各物性参数统一为 ${A}_{\mathrm{c}}$ 和 ${B}_{\mathrm{c}}$ ，则式（8）可简化为：

$H = ({A_{\rm{c}}} + {B_{\rm{c}}}{v^m}{\rm{)}}\left( {{t_{\rm{h}}} - {t_{\rm{e}}}} \right)$

(9)

在常压（1标准大气压）下，对于给定的加热源和确定的流体温度， ${A}_{\mathrm{c}}$ 和 ${B}_{\mathrm{c}}$ 反映此时被测流体热导率、普朗特数等物性参数的综合计算结果，可以视为常量。根据式（9），若保持 ${t}_{\mathrm{h}}-{t}_{\mathrm{e}}$ 不变，加热源维持温差恒定所产生的热流量 $H$ 与流体流速 $v$ 存在唯一且单调的关系，用这种通过维持温差恒定测量加热源产生的热流量来计算流体流量的方法被称为恒温差法。

根据上述原理，恒温差热式流量计采用了2个相同的温度传感器（一个作为测温探头，测量流体的环境温度；另一个与加热器集成在一起作为测速探头，测量加热器温度）。考虑导热传热对测量有影响，测速探头采用隔热陶瓷，以减少加热器沿探头的热传导。测量时，将测温探头放置在流体的上游，测量流体环境温度；将测速探头放置在流体的下游，测量加热器的温度（见图1）。

图 1 恒温差热式流量计的测量原理示意

Figure 1. Principle of the thermal flowmeter with constant temperature difference

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电路工作时，测速探头加热器接通电源加热，加热器产生的热流量 $H$ 与加热器的功率 $P$ 相关^[9]。在热平衡状态下，式（9）可改写为：

$P = k({A_{\rm{c}}} + {B_{\rm{c}}}{v^m}{\rm{)}}\left( {{t_{\rm{h}}} - {t_{\rm{e}}}} \right)$

(10)

式中： $k$ 为加热器功率因数。

2. 定压条件下温度对流量计的影响

通过数值模拟和室内试验方式，分析了常压（1标准大气压）条件下温度对恒温差热式流量计测量结果的影响情况。

2.1 模拟分析

2.1.1 流体温度

由式（8）和式（9）可见， ${A}_{\mathrm{c}}$ 和 ${B}_{\mathrm{c}}$ 由加热源结构和被测流体物性参数所决定，是流体的普朗特系数 ${P}_{r}$ 、密度 $\rho$ 、热导率 ${\lambda }_{\rm{f}}$ 和动力黏度 $\eta$ 的函数。由于这些参数会随流体温度变化而变化，当流体温度发生变化时，式（10）可改写为：

$P({t_{\rm{e}}}) = k[{A_{\rm{c}}}({t_{\rm{e}}}) + {B_{\rm{c}}}({t_{\rm{e}}}){v^m}]({t_{\rm{h}}} - {t_{\rm{e}}}{\rm{)}}$

(11)

因此，在不同流体温度下，同样流速的流体会对应不同的输出功率。

根据常压下水的物性参数^[10]，可得到水温从0 ℃升高至150 ℃时 ${P}_{r},\rho,{\lambda }_{\mathrm{f}}$ 和 $\eta$ 的变化曲线（见图2）。

图 2 0～150 ℃ 温度下水的物性参数变化曲线

Figure 2. Change curves of physical parameters of water at 0–150 °C

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从图2可以看出，当水温由0 ℃升高至150 ℃时，水的物性参数随之变化，在低温区域（<90 ℃）变化尤为显著。由式（11）可知，物性参数的改变会导致恒温差热式流量计测量结果变化。

2.1.2 环境温度

为分析环境温度对强迫对流换热功率的影响，设加热器为长度6.4 cm、直径0.8 cm的圆柱体，理想情况下加热器功率因数k=1.0，流速指数m=0.5，在温差维持0.5 ℃条件下，根据式（11）和图2所示物性参数，利用数值模拟法，分析了环境温度分别为25，30，35和40 ℃ 时水流量与换热功率的关系，结果如图3所示。

图 3 水流量与换热功率的关系

Figure 3. Relationship between heat transfer power and flow rate

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由图3可知：环境温度变化会对反映流速的换热功率产生显著影响；相同流速条件下，液体换热功率随着温度升高而增大，主要原因是空气的动力黏度随温度升高而增大，而水的动力黏度随温度升高而降低。模拟结果表明，相同流量下，恒温差热式流量计的测量结果会随环境温度升高而增大。

2.2 试验分析

2.2.1 试验平台

基于恒温差热式流量计的理论模型，为进行等梯度温度试验、验证不同环境温度下流体流速与加热器功率的关系，搭建了试验平台（见图4）。标准流量计用来测量流体的实际流量，并与热式流量计输出信号进行比较；水泵用于调节实际流量，最大扬程6 m，最大流量960 L/h；恒温加热系统由加热带、温度控制器和显示屏组成，将流体温度控制在设定温度，误差不超过±0.1 ℃；模拟井筒直径124.0 mm，进水口与恒温加热系统相连，出水口与蓄水箱相连，在水泵的驱动下，流体在蓄水箱和模拟井筒中循环，模拟井筒中流体自下而上的流动状况。

图 4 恒温差热式流量计试验平台

1.水泵；2.标准涡轮流量计；3.恒温加热系统；4.测温探头；5.测速探头；6.模拟井筒

Figure 4. Experimental platform for thermal flowmeter with constant temperature difference

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试验的温差采集和恒温差控制方案如图5所示。其中，测温探头用于测量流体环境温度，测速探头用于测量加热器的温度，均与电路系统相连，电路系统最终将测量结果上传至主机显示、保存。

图 5 温差采集和恒温差控制方案示意

Figure 5. Temperature difference acquisition and control scheme of constant temperature difference

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测量控制系统的基本技术指标：1）恒温差数据采集模块采样间隔为500 ms，采集的温差电压精度为1 μV，温度分辨率可达0.01 ℃；2）数字电源模块最大输出电压为4.8 V，调整最小幅度单位为0.1 mV，输出最大功率为1 W。

2.2.2 试验方式及结果

等梯度温度试验中，进行每组试验时保持环境温度不变，流量以1 m³/d为增量，依次获得1～15 m³/d的标准流量。每个标准流量下，自动调节加热器功率，使测温探头与测速探头的温差维持稳定（两温度传感器温差电压保持在2 mV，偏差不超过±0.1 mV），记录温差稳定后加热器的功率。

按照上述试验方式，依次测量环境温度分别为25，30，35和40 ℃时，不同流量下加热器的功率，结果如图6所示。

图 6 不同环境温度下加热功率与流量的关系

Figure 6. Relationship between heating power and flow rate at different ambient temperatures

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由图6可知：1）流量相同条件下，环境温度升高，会导致恒温差热式流量计的输出功率显著提高，这与数值模拟结果基本一致；2）相对于数值模拟结果，试验结果受环境温度的影响更大，低流量（<5 m³/d）时受到的影响更大。分析认为，试验结果受环境温度影响较大的原因是：数值模拟仅考虑了强迫对流换热，忽略了其他形式的换热；实际情况是，其他形式换热也不同程度地存在；另外，流量低时井筒内的流体循环速度变慢，维持井筒流体恒温系统的温度调整会呈现较大程度的延时，导致井筒流体环境温度在设定温度上下发生较大波动，进而影响测量结果。

3. 实测条件下流量计的影响因素分析

实际测量时，恒温差热式流量计要下入到井中，随着垂深增深，井筒中的温度和压力均会升高，流体的物性参数也会受到温度和压力的综合影响，进而影响流量计的测量结果^[11-12]。由于条件所限，暂时无法开展现场试验研究，因此只进行了理论分析。

井下特定深度的温度和压力与垂深之间存在线性递增关系，为了研究不同垂深时井筒温度和压力对恒温差热式流量计测量结果的影响，将式（11）改为如下形式：

$P\left( D \right) = k[{A_{\rm{c}}}\left( D \right) + {B_{\rm{c}}}\left( D \right){v^m}]({t_{\rm{h}}} - {t_{\rm{e}}})$

(12)

式中：D为油井的垂深，m。

取井深温度梯度为3.0 ℃/100m，压力梯度为784 kPa/100m，根据文献[10]，参考温度和表压力，计算得到不同垂深下水的物性参数（见表1），并代入式（12），得到不同垂深下水的流量与加热功率的关系，结果如图7所示。

表 1 不同井深条件下水的物性参数

Table 1. Physical parameters of water at different well depths

井深/ m	温度/ ℃	表压力/ MPa	密度/ （kg∙m^–3）	导热系数/ （W∙（m∙K）^–1）	动力黏度/ （Pa∙s）	普朗特数
0	25	0	997.05	0.607 2	0.890	6.130 22
500	40	3.92	993.93	0.632 4	0.653	4.306 72
1 000	55	7.84	989.09	0.653 0	0.506	3.223 93
1 500	70	11.76	982.89	0.668 9	0.407	2.532 24
2 000	85	15.68	975.57	0.680 9	0.338	2.065 45
2 500	100	19.60	967.30	0.689 8	0.287	1.736 63
3 000	115	23.52	958.21	0.696 1	0.249	1.496 99
3 500	130	27.44	948.39	0.700 4	0.220	1.317 57
4 000	145	31.36	937.90	0.703 0	0.197	1.180 40

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图 7 不同垂深下水的流量与加热功率的关系

Figure 7. Relationship of water flow rate and heating power at different well depths

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由图7可知：1）相同流量条件下，垂深增加，温度和压力同步升高，恒温差热式流量计的输出功率也相应升高，表明井筒温度、压力同步升高导致测量误差增大；2）相同流量条件下，尽管随着温度和压力同步升高，恒温差热式流量计的输出功率升高，但升高的幅度逐步减小。垂深0～2 000 m井段，垂深变化对恒温差热式流量计的输出功率影响很大；而在垂深2 000～4 000 m井段，垂深变化对输出功率影响较小。换言之，若恒温差热式流量计的输出功率为0.5 W，在垂深2 000～4 000 m井段对应最大的流量误差约为0.6 m³/d，在垂深0～2 000 m井段对应最大的流量误差却达到2.2 m³/d。其原因在于：垂深较浅的井段，温度、压力都比较低，此垂深下温度和压力变化引起的物性参数变化率高，变化趋势快，对恒温差热式流量计输出功率影响大；而垂深较深的井段，温度一般在85 ℃以上，对应的物性参数 ${P}_{r}$ 、 ${\lambda }_{\mathrm{f}}$ 和η的变化较小，且 $\rho$ 会随温度升高降低、随压力升高而升高，因此总的变化趋势相对平缓，对流量计输出功率的影响减小。

4. 结论与建议

1）井筒温度和压力的变化会影响恒温差热式流量计的输出功率。在相同流量下，恒温差热式流量计的输出功率会随垂深增加而升高；在垂深浅的井段，温度和压力对该流量计输出功率的影响较大，垂深深井段的影响相对减小。

2）为了获得相对准确的流量检测结果，要对恒温差热式流量计的测量结果进行温度和压力校正，特别是需要校对垂深较浅井段的测量结果。

3）建议通过现场试验获取更全面的数据，分析不同垂深条件下、恒温差热式流量计不同流量下的输出功率，建立可靠的校正图版或网络，以对实测数据进行深度校正，从而获得更准确的测量结果。

图 1 电磁加热稠油储层示意

Figure 1. Schematic of heavy oil reservoir under electromagnetic heating

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图 2 电磁加热稠油储层三维几何模型

Figure 2. Three-dimensional geometric model of a heavy oil reservoir under electromagnetic heating

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图 3 电磁波频率对储层电导率和相对介电常数的影响

Figure 3. Changing laws of electric conductivity and relative permittivity of reservoir with frequency

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图 4 电磁波衰减示意

Figure 4. Schematic of electromagnetic waves attenuation

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图 5 电磁加热稠油储层物理网格划分

Figure 5. Grid partition of the heavy oil reservoir under electromagnetic heating

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图 6 电场分布模拟结果

Figure 6. Calculation results of electric field distribution

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图 7 储层温度随时间的变化规律

Figure 7. Changing relationship of reservoir temperature with time

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图 8 不同电磁波功率下储层温度分布三维图

Figure 8. Three-dimensional map of reservoir temperature distribution under different electromagnetic wave powers

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图 9 电磁波频率对储层温度分布的影响

Figure 9. The influence of electromagnetic wave frequency on reservoir temperature distribution

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图 10 储层电导率和相对介电常数随电磁波频率变化和恒定时的温度分布对比

Figure 10. A comparison of temperature distributions based on the constant and variable electrical conductivity and relative permittivity of reservoir with temperature

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图 11 储层导热系数和比热容随温度变化和恒定时的温度分布对比

Figure 11. A comparison of temperature distributions based on the constant and variable thermal conductivity and specific heat of reservoir with temperature

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图 12 储层相对介电常数对温度分布的影响

Figure 12. The influence of reservoir relative permittivity on temperature distribution

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图 13 储层电导率对温度分布的影响

Figure 13. The influence of reservoir electric conductivity on temperature distribution

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1. 恒温差热式流量计测量原理
2. 定压条件下温度对流量计的影响
2.1 模拟分析
2.1.1 流体温度
2.1.2 环境温度
2.2 试验分析
2.2.1 试验平台
2.2.2 试验方式及结果
3. 实测条件下流量计的影响因素分析
4. 结论与建议

高频电磁加热稠油储层温度分布及其影响因素分析

作者简介: 王正旭（1987—），男，河北蔚县人，2013年毕业于河北联合大学石油工程专业，2016年获中国石油大学（北京）油气井工程专业硕士学位，在读博士研究生，主要从事油气井力学与控制方面的研究。E-mail：wzxyywzx@163.com

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