Staged Fracturing Pattern and Parameter Optimization of Horizontal Wells in Tight Sandstone Oil Reservoir
-
摘要: 针对鄂尔多斯盆地致密砂岩油藏五点法联合注采井网的特点,为实现储层改造并控制水窜,对水平井分段压裂的布缝方式和裂缝参数进行了研究.基于水电相似原理,对联合注采井网不同压裂方式进行了电模拟试验,优选了压裂方式及裂缝展布形态;采用油藏数值模拟方法对分段压裂的具体参数进行了优化.电模拟试验结果表明,分段压裂比传统双翼压裂的低压区面积增大36.4%、产能提高72.5%,纺锤形布缝方式最适于五点法联合注采井网;油藏数值模拟结果表明,当裂缝端部连线与油藏边界夹角为23.2°、段间距为92.7 m、裂缝导流能力为15 D·cm时最优.根据研究结果进行了 YP-8 井的压裂设计,压裂后初期日产液量22.66 m3、日产油量18.11 t,投产至今生产基本稳定.研究结果表明,水平井分段压裂采用纺锤形布缝方式,可有效改善近井区域的渗流状况,获得较高的产能,并可均化油藏压力分布,防止过早水窜.Abstract: In order to achieve reservoir stimulation and control water breakthrough,research was conducted on hydraulic fracturing patterns and fracture parameters of horizontal well staged fracturing according to the characteristics of five-spot injection-production well pattern for a tight sandstone oil reservoir in the Ordos Basin.Hydroelectric simulation was conducted on fracturing methods for the pattern,and then the optimal fracturing method and fracture pattern were selected.The specific parameters of staged hydraulic fracturing were optimized using reservoir numerical simulation methods.Hydroelectric simulation showed that staged fracturing would increase the low-pressure area by 36.4 % and would increase productivity by 72.5 % in comparison with traditional dual-wing fracturing,and the spindle-shaped fracture pattern was most suitable for five-spot injection-production pattern.The best values were obtained when the angle between reservoir boundary and the fracture toes trend,fracture spacing and fracture conductivity were 23.2°,92.7 m and 15 D·cm respectively.Study results were used as reference for the fracturing design of Well YP-8 which had achieved goods results,with daily fluid production of 22.66 m3 and oil production of 18.11 t,with stable production until the time of the writing of the results.The results showed that spindle-shaped fracture pattern would achieve better near-wellbore region seepage conditions,would result in higher production and would prevent water channeling.
-
鄂尔多斯盆地长7段的页岩油主要分布在长71和长72亚段，渗透率一般小于0.3 mD，为低孔—特低孔、特低渗—超低渗储层，储层品位低、物性差、开采难度大，采用常规开发技术无法获得工业油流，采用超长水平段水平井才能获得较好的开发效果。2019年，长庆油田在鄂尔多斯盆地的陇东地区钻成了78口水平段长度超1 500.00 m的水平井。陇东地区水平井钻进过程中存在滑动钻进托压严重、易发生井眼失稳、水平段地层造浆严重、水平段堵漏难度大、施工后期摩阻扭矩大和钻进加压困难等技术难点[1-2]。为验证超长水平段水平井的开发效果，探索动用水源保护区和林区地下页岩油的方法，长庆油田部署了超长水平段水平井华H50-7井，设计水平段长4 000.00 m。目前，国内在钻水平段长度超过3 000.00 m的水平井时，为降低摩阻扭矩和保证井壁稳定，一般都使用油基钻井液[3-5]，但存在成本高、污染严重和钻屑不易处理等问题[6-9]。因此，华H50-7井应用了水基钻井液钻进水平段，并采取超长水平段降摩减阻、水平段断层防漏堵漏、水平段泥岩稳定和窄密度窗口控制当量循环密度等配套技术措施，最终顺利完钻。该井实际完钻井深6 266.00 m，水平段长4 088.00 m，位垂比2.21，钻井周期77.25 d，创造了亚洲陆上最长水平段纪录。该井的顺利完钻，为更长水平段水平井高效钻进和同类页岩油的高效开发积累了经验。
1. 华H50-7井概况
华H50-7井位于甘肃省华池县城壕乡境内，是一口三开井身结构的页岩油开发水平井。该井主要用来考察单井的产量提高幅度及投入产出比，目的层位为长71和长72亚段，设计完钻井深6 216.00 m，设计水平段长4 000.00 m，设计方位角165°，靶前距399.00 m，偏移距156.00 m，造斜点井深450.00 m。该井实际入窗点井深2 178.00 m，中靶垂深1 976.00 m，实际完钻井深6 266.00 m，水平段长4 088.00 m。华H50-7井的实际井身结构如图1所示。
华H50-7井钻遇地层从上至下为第四系，白垩系环河组、华池组、洛河组，侏罗系安定组、直罗组、延安组和三叠系延长组。第四系为胶结疏松黄土层，胶结差，可钻性好，易漏、易坍塌。侏罗系安定组、直罗组和延安组为砂岩地层，埋藏浅，欠压实，易发生渗漏。三叠系延长组长7段为深灰色、灰黑色泥岩、页岩与灰色、灰绿色粉砂岩互层，易发生油气侵和垮塌。
2. 钻井液技术难点
华H50-7井为三开井身结构水平井，一开和二开均使用成熟的钻井液体系钻进，技术难点较少，三开水平段主要钻井液技术难点为：1）水平段长，钻屑清除困难；2）水平段钻遇断层夹持地堑，易发生失返性漏失，堵漏及堵漏过程中钻具防卡难度大；3）长水平段降摩减阻困难，对水基钻井液的润滑性能要求高。
2.1 水平段井眼清洁难度大
由于华H50-7井水平段超长，靶点多，井眼轨迹不平滑，钻具与井壁间的间隙不稳定，钻井液迟到时间长，钻屑上返过程中与井壁、钻具碰撞的概率更大，影响钻屑行进轨迹和上返速度，更容易沉降；单根钻进开泵期间钻屑不能及时返至地面，测斜和接钻具期间钻屑易沉降[10-14]。
2.2 水平段降摩减阻困难
水平段长度大，钻具与井壁接触面多，且长水平段携岩困难，易形成岩屑床，造成摩阻增大[15-19]。与油基钻井液相比，水基钻井液润滑性差。对于性能相当的油基钻井液和水基钻井液，在相同条件下水基钻井液的润滑系数比油基钻井液大65%左右。堵漏时需要加入大量惰性固相，固相含量增加约40%，进一步增大了摩阻。该井采用水基钻井液钻进，降摩减阻的难度非常大。
2.3 钻遇断层夹持地堑，易发生井漏和卡钻等井下故障
华H50-7井2 716.00～3 215.00 m井段钻遇断层夹持地堑，存在多处裂缝和破碎带，易发生恶性漏失和破碎带掉块卡钻等井下故障。长水平段堵漏风险大：1）堵漏时，水平井眼中近3 000 m长的钻具会长时间静止贴近下井壁，发生压差卡钻的风险高；2）漏失和堵漏期间钻井液性能波动大，井筒中的液面长时间约处于井深480.00 m处，从套管鞋到失返漏失点3 000.00 m长的水平段处于泥岩层中，防塌难度大；3）地层“自呼吸”现象严重，堵漏效果差；4）钻至接近完钻井深时易发生漏失，已钻成的处于泥岩层的3 000.00 m长的水平段因处理漏失浸泡时间增长，泥岩段井壁保持稳定的难度大。
3. 水基钻井液配方优化及性能评价
针对以上钻井液技术难点，考虑油基钻井液存在塑性黏度与当量循环密度高、切力偏低、携岩能力差、钻屑与钻井液后期处理难度大和成本高等问题，华H50-7井设计采用水基钻井液钻进。这就要求水基钻井液应具有更强的抑制性和润滑性、更好的携岩能力和更低的塑性黏度，以满足保障井壁稳定、清洁井眼、降摩减阻和防漏的需求[20-22]。
3.1 关键处理剂优选
3.1.1 抑制剂
钻井液抑制性是保证钻进成功的重要因素，不仅关系到能否抑制钻屑水化和降低固相含量，还关系到能否抑制井壁泥岩水化、防止井壁坍塌等问题。因此，对CQFY-3（自行研制）、NaCl、KCl、HCOONa、HCOOK和CaCl2等6种抑制剂的抑制性进行了试验评价，以优选抑制剂。
将CQFY-3和NaCl、KCl、HCOONa、HCOOK和CaCl2等6种抑制剂配制成不同质量分数的溶液，使用HD-3A型水分活度测定仪测量其水活度，结果见表1。
表 1 不同质量分数抑制剂溶液的水活度Table 1. Water activity of different inhibitor solutions质量分数，
%水活度 CQFY-3 NaCl KCl HCOONa HCOOK CaCl2 10 0.917 0.931 0.942 0.941 0.957 0.942 15 0.864 0.898 0.908 0.929 0.932 0.908 20 0.711 0.868 0.898 0.912 0.904 0.899 25 0.696 0.835 0.883 0.8887 0.883 0.884 30 0.522 0.798 0.864 0.863 0.861 0.793 从表1可以看出，与邻井岩屑的水活度（测试结果为0.43～0.72）相比，CQFY-3的水活度和地层岩屑的水活度匹配度更好。
将邻井岩屑加入到质量分数为30%的CQFY-3、NaCl、KCl、HCOONa和HCOOK溶液中，测试岩屑的滚动回收率和加入岩屑后抑制剂溶液的表观黏度，计算表观黏度的上升率，结果见表2。
表 2 岩屑在不同抑制剂溶液中的回收率Table 2. Recovery rate of cuttings in different inhibitor solutions抑制剂 岩屑回收率，% 表观黏度上升率，% 一次 二次 CQFY-3 56.46 41.78 12.57 NaCl 39.84 18.52 21.53 KCl 43.46 22.66 17.86 HCOONa 36.14 19.13 24.71 HCOOK 44.74 23.61 19.62 由表2可知，岩屑在质量分数为30%的CQFY-3溶液中的滚动回收率最高，且质量分数为30%的CQFY-3溶液在加入岩屑后表观黏度上升幅度最小，表明其抑制岩屑水化分散的能力最佳。
由以上性能评价结果可知，CQFY-3的水活度与地层的水活度匹配且抑制性最好，因此选用CQFY-3作为抑制剂。
3.1.2 增黏剂
为了提高钻屑清除效率和井眼净化能力，钻井液需具有较高的动塑比、低剪切速率黏度和低剪切速率切力LSYP（六速旋转黏度计3 r/min下的读数乘以2减去6 r/min下的读数），并且为了降低循环压耗，还需要尽可能降低塑性黏度，因此，基浆在加入增黏剂后要具有塑性黏度低、切力高的特性。对基浆（配方为20.0%CQFY-3+1.5% PAC-LV+0.5%BLA-MV+2.0%LG-130+1.0%膨润土）加入复合增黏剂CQZN（自行研制）、XCD、PAC-HV和CMC-HV后的流变性进行了试验评价，结果见表3。
表 3 加入不同增黏剂前后基浆的流变性能Table 3. Rheological properties of base slurry before and after adding different tackifiers配方 塑性黏度/
（mPa·s）动切力/
Pa动塑比 ϕ6 ϕ3 LSYP 基浆 12 2.5 0.22 2 1 0 基浆+0.3%CQZN 14 8.0 0.57 7 6 5 基浆+0.3%XCD 17 8.0 0.47 6 4 2 基浆+0.3%PAC-HV 19 7.5 0.39 5 3 1 基浆+0.3%CMC-HV 19 6.0 0.31 3 2 1 从表3可以看出，基浆中加入复合增黏剂CQZN后的塑性黏度最低，低剪切速率切力最高，符合要求，因此选用复合增黏剂CQZN。
测试基浆中加入不同量复合增黏剂CQZN后的流变性，优选CQZN的最优加量，结果见表4。
表 4 加入不同量复合增黏剂CQZN后基浆的流变性Table 4. Rheological properties of base slurry after adding different dosages of CQZN compound tackifierCQZN加量，% 塑性黏度/（mPa·s） 动切力/Pa 动塑比 ϕ6 ϕ3 LSYP 0 12 2.5 0.22 2 1 0 0.1 12 4.0 0.33 4 3 2 0.2 13 6.0 0.46 5 3 1 0.3 14 8.0 0.57 7 6 5 0.4 17 10.0 0.59 9 7 5 从表4可以看出，随着复合增黏剂CQZN加量的增大，基浆的动塑比和低剪切速率切力升高，但当其加量增加到0.3%时，升高幅度变小，因此复合增黏剂CQZN的加量控制在0.3%左右。
3.1.3 润滑剂
长水平段水平井在钻井过程中的摩阻较大，为降低摩阻，要求所使用的钻井液具有良好的润滑性能，这就需要选择性能优异的润滑剂。使用极限压力润滑仪和六速旋转黏度计，测试基浆（配方为0.3%CQZN+20.0%CQFY-3+2.0%PAC-LV+1.0%BLA-MV+ 4.0%LG-130+2.0%膨润土）中加入润滑剂A、B、C和D前后的润滑系数和表观黏度，并计算出基浆加入不同润滑剂后润滑系数的降低率，结果见表5。
表 5 加入不同润滑剂前后基浆的润滑系数降低率和表观黏度Table 5. Lubricating coefficient reduction rate and apparent viscosity of base slurry before and after adding different lubricants配方 润滑系数降低率，% 表观黏度/（mPa·s） 基浆 40.5 基浆+2%润滑剂A 16.13 40.0 基浆+4%润滑剂A 61.29 42.5 基浆+2%润滑剂B –8.06 48.0 基浆+4%润滑剂B 11.29 48.5 基浆+2%润滑剂C 45.16 38.5 基浆+4%润滑剂C 55.65 41.0 基浆+2%润滑剂D 23.39 43.5 基浆+4%润滑剂D 47.58 45.5 从表5可以看出，基浆中加入润滑剂A和C后的润滑系数降低率较大，且黏度效应低。因此，初选润滑剂A和C，并将其进行复配，测试基浆加入按不同配比复配润滑剂后的润滑系数降低率和表观黏度，结果见表6。
表 6 加入复配润滑剂后基浆的润滑系数降低率和表观黏度Table 6. Lubricating coefficient reduction rate and apparent viscosity of base slurry before and after adding compound lubricants配方 润滑系数
降低率，%表观黏度/
（mPa·s）基浆 40.50 基浆+2%润滑剂A+4%润滑剂C 80.39 48.03 基浆+3%润滑剂A+3%润滑剂C 82.78 49.32 基浆+4%润滑剂A+2%润滑剂C 87.62 50.78 从表6可以看出，基浆中加入4%润滑剂A和2%润滑剂后其润滑系数降低率最大，黏度效应也不高。因此，润滑剂选用4%润滑剂A和2%润滑剂C进行复配。
3.2 钻井液配方的确定及性能评价
3.2.1 钻井液配方的确定
通过优选关键处理剂并进行正交试验，确定了水基钻井液的基本配方：0.3%CQZN+1.5%～2.0%PAC-LV+0.5%～1.0%BLA-MV+2.0%～4.0%LG-130+20.0%～30.0%CQFY-3+4.0%润滑剂A+2.0%润滑剂C，其主要性能为：漏斗黏度50～60 s，密度1.25～1.35 kg/L，API滤失量2～3 mL，高温高压滤失量6～10 mL，塑性黏度12～25 mPa·s，动切力7～14 Pa，动塑比0.5～0.7，六速旋转黏度计3和6 r/min下的读数分别为4～8和5～9，低剪切速率切力（LSYP）3～7，水活度0.5～0.7。
试验结果表明，优选的水基钻井液在不添加固相的情况下可将密度提高至1.45 kg/L，能满足钻遇高压层时加重压井的要求。
3.2.2 性能评价
测试优选水基钻井液的流变性能，并与陇东地区页岩油水平井现用钻井液（配方为0.1%～0.2%CMC-HV+1.0%～2.0%淀粉+2.0%～3.0%沥青+ 3.0%～5.0%ZDS+10.0%CQFY-1+润滑剂+重晶石粉）进行对比，结果见表7。
表 7 不同水基钻井液的流变性Table 7. Rheological properties of different water-based drilling fluids钻井液 表观黏度/
（mPa·s）塑性黏度/
（mPa·s）动切力/Pa 动塑比 ϕ6 ϕ3 LSYP 优选 34 22 12 0.55 6 5 4 现用 34 26 8 0.31 3 2 1 从表7可以看出，现用水基钻井液塑性黏度偏高，不利于防漏，动切力、动塑比和低剪切速率切力（LSYP）都较低，不利于携砂和井眼清洁，在一定程度上能够满足水平段长度小于2 000.00 m水平井的施工要求，但不能满足超长水平段水平井的施工要求，优选水基钻井液在防漏（塑性黏度低）和井眼清洁（动切力、动塑比和LSYP高）等方面的表现均优于现用水基钻井液。
相较其他普通水平井，该井对钻井液抑制性要求更高，包括以下2方面：1）防塌。水平段长度超过4 000.00 m，施工周期长；断层发生漏失会导致钻井液性能波动大；发生失返性漏失时，会出现井筒内钻井液液面不在井口的现象，需要通过强化抑制性，以保持泥岩层水平段井壁的稳定。2）降低有害固相。钻井液只有具有优异的抑制性才能抑制泥页岩和钻屑水化分散，降低有害固相含量，从而降低摩阻。测试岩屑在优选水基钻井液和现用水基钻井液中的回收率、2种钻井液加入岩屑后的表观黏度及2种钻井液滤液的水活度，并计算2种钻井液加入岩屑后的表观黏度上升率，结果见表8。
表 8 不同水基钻井液抑制性评价结果Table 8. Appraisal results of inhibition of different water-based drilling fluids钻井液 岩屑回收率，% 表观黏度上升率，
%滤液水活度 一次 二次 优选 98.64 76.82 6.53 0.5～0.7 现用 89.81 53.17 14.71 0.8～0.9 从表8可以看出，与现用水基钻井液相比，岩屑在优选水基钻井液中的滚动回收率更高，岩屑对其表观黏度影响小，优选水基钻井液滤液的水活度也和地层岩屑的水活度（0.43～0.72）更加匹配，更能满足该井防塌和抑制岩屑水化的要求。
根据陇东地区水平井钻井实践，考虑该井水平段超长和完钻井深较深，钻井周期可能较长，因此要求钻井液具有较强的抗污染能力。在优选水基钻井液和现用水基钻井液中分别加入5.0%黏土和5.0%钻屑，热滚48 h后测其表观黏度、塑性黏度和API滤失量，结果见表9。从表9可以看出，与现用水基钻井液相比，优选水基钻井液加入5.0%黏土和5.0%钻屑后，表观黏度和塑性黏度上升率低，滤失量波动小，表明其能满足4 000.00 m长水平段水平井的钻井要求。
由以上性能评价结果可知，与现用水基钻井液相比，优选水基钻井液在流变性、抑制性和抗污染等方面均表现出优异的性能，表明其能满足华H50-7井钻井对钻井液性能的需求。
表 9 优选和现用水基钻井液抗污染性能评价结果Table 9. Appraisal results of anti-pollution performance of different water-based drilling fluids钻井液 条件 表观黏度/（mPa·s） 塑性黏度/（mPa·s） API滤失量/mL 优选 污染前 34 22 2.5 污染后 37 25 3.0 现用 污染前 34 26 3.5 污染后 40 31 5.0 4. 防漏堵漏技术措施
陇东地区部分区域页岩油储层存在断层，如钻遇断层会发生漏速10～30 m3/h的恶性漏失，甚至出现失返性漏失，由于漏层位于水平段，大多数发生恶性漏失的井无法成功堵漏，只能提前完钻。根据前期地震资料显示，华H50-7井水平段钻至距跟端3 000.00 m左右时可能会钻遇断层而发生漏失，为满足低固相、低摩阻的要求，降低堵漏期间发生卡钻的风险，只能选择柔性堵漏材料。
发生漏速小于10 m3/h的漏失时，采用随钻堵漏或者桥塞堵漏；发生漏速10～20 m3/h的漏失时，采用桥塞堵漏和超分子凝胶堵漏液堵漏；发生漏速大于20 m3/h的漏失时，采用桥塞堵漏、超分子凝胶堵漏液和纤维可固化复合堵漏液的方法，进行复合堵漏。
4.1 超分子凝胶性能评价
超分子凝胶是一种以带大量羟基的水溶性聚合物为主链，通过自由基接枝聚合反应将超分子特殊官能团接枝到聚合物侧链上、合成具有有序超分子结构，并在一定温度下形成网架结构的水溶性聚合物。它能够快速形成网架结构，在漏失层将周围介质胶结成牢固整体，用其配制的堵漏液能在控制的时间内在漏失层形成黏度、切力、弹性和静结构足够大的凝胶段塞，由于其具有极强的黏附能力，流动阻力非常高，可以抵抗外来力（漏失压差）的破坏，封堵漏层，解决了以前堵漏剂在漏层中停不住、易被水混合冲稀、难以滞留堆集在漏层入口附近和难以封堵漏失通道等问题。
评价高分子聚合物类堵漏剂的主要指标是黏附能力和抗拉伸能力，黏附能力就是堵漏剂在漏层滞留的能力，抗拉伸能力就是形成的凝胶段塞具有的抗破坏能力，只有黏附能力和抗拉伸能力强的堵漏剂，才能获得更好的堵漏效果。
图2所示为超分子凝胶黏附能力和抗拉伸能力的测试结果。从图2可以看出，随着超分子凝胶加量增大，其黏附强度由1.4 MPa增至4.7 MPa，而聚丙烯酰胺凝胶A523的黏附强度只有0.8 MPa。此外，超分子凝胶抗拉强度达160 kPa，远大于瓜胶、聚乙烯醇凝胶和聚丙烯酰胺凝胶，更容易在漏层滞留形成凝胶段塞。
![]()
图 2 超分子凝胶黏附能力和抗拉伸能力测试结果Figure 2. Test results of adhesion and tensile strength of supramolecular gel4.2 纤维可固化复合堵漏液性能评价
纤维可固化复合堵漏液DLY-2由不同粒径的支撑剂、有机纤维、降滤失剂、稳定剂和固化剂组成，具有密度低（1.22～1.38 kg/L）、抗压强度高（6 h抗压强度2～3 MPa，10 h抗压强度≥6 MPa）和稠度较高（初始稠度≥25 Bc）等特点，能够克服桥塞堵漏无法形成固化体、水泥浆堵漏固化体难以在漏层处停留等难点，特别适合漏层返吐严重和堵漏剂在漏层无法滞留的情况。
利用裂缝性漏层模型，在常温、压力3 MPa条件下评价纤维可固化复合堵漏液的堵漏效果，结果见表10。从表10可以看出，纤维可固化复合堵漏液具有封堵不同宽度裂缝的能力，封堵承压能力1.2～6.2 MPa，说明通过调节纤维可固化复合堵漏液的密度，可使其具有足够的滞留能力，保证其在裂缝处固化，最终实现封堵裂缝提高地层承压能力的目的，能够满足华H50-7井封堵严重返吐恶性漏失的要求。
表 10 纤维可固化复合堵漏液堵漏效果评价结果Table 10. Appraisal results of plugging effect of fiber curable composite plugging fluid堵漏液密度/(kg·L–1) 承压能力/MPa 1 mm裂缝 3 mm裂缝 5 mm裂缝 1.25 5.4 4.1 1.2 1.30 6.0 4.5 1.5 1.35 6.2 5.2 1.8 4.3 适当降低当量循环密度
“自呼吸”现象和循环压耗存在较大关系。循环压耗小，当量循环密度低，“自呼吸”就不发生或较为轻微，反之则严重。由于华H50-7井水平段长，环空压耗远大于普通水平井，因此要适当降低当量循环密度，以利于防漏和堵漏。
环空循环压耗的计算公式为：
pc=7628ρ0.8dμ0.2pv(dh−dp)3(dh+dp)1.8LpQ1.8 (1) 式中：pc为循环压耗，MPa；Lp为钻具长度，m；Q为排量，L/s；ρd为钻井液密度，kg/L；μpv为钻井液的塑性黏度，mPa·s；dh为井眼直径，mm；dp为钻具外径，mm。
由式（1）可知，循环压耗与钻具长度、井眼直径、钻具外径以及钻井液的排量、密度和塑性黏度相关。在同一裸眼段，井眼直径和钻具外径为定值，钻井液的排量、密度和塑性黏度为影响环空压耗的因素，并且随着井深增大，环空压耗也相应增大。不同条件下、不同井深的循环压耗和相应当量循环密度的计算结果见表11。
表 11 不同井深、水平段长度下的环空压耗和当量循环密度Table 11. Annular pressure loss and equivalent circulation density at different well depths and horizontal section lengths井深/m 水平段长度/m 环空循环压耗/MPa 当量循环密度/
（kg·L−1）条件1 条件2 条件1 条件2 2 178.00 0 2.405 1.293 1.47 1.32 2 678.00 500.00 2.641 1.421 1.49 1.32 3 178.00 1 000.00 2.877 1.548 1.50 1.33 3 678.00 1 500.00 3.113 1.676 1.51 1.34 4 179.00 2 000.00 3.439 1.803 1.53 1.34 4 678.00 2 500.00 3.585 1.931 1.54 1.35 5 178.00 3 000.00 3.821 2.058 1.55 1.36 5 678.00 3 500.00 4.057 2.186 1.56 1.36 6 178.00 4 000.00 4.294 2.314 1.58 1.37 注：条件1是钻井液的密度为1.35 kg/L，塑性黏度为30 mPa·s，排量为33 L/s；条件2是钻井液的密度为1.25 kg/L，塑性黏度为22 mPa·s，排量为25 L/s。 从表11可以看出，采用密度为1.35 kg/L、塑性黏度为30 mPa·s的钻井液，以33 L/s的排量钻至井深6 178.00 m（水平段长度4 000.00 m）时的当量循环密度较井深4 179.00（水平段长度2 000.00 m）高0.05 kg/L，大大增加了防漏堵漏的难度；钻井液密度由1.35 kg/L降至1.25 kg/L、塑性黏度由30 mPa·s降至22 mPa·s，排量由33 L/s降至25 L/s，井深6 178.00 m（水平段长度4 000.00 m）处的当量循环密度降低0.21 kg/L，可极大减缓“自呼吸”现象，防止井漏。因此，钻井过程中“自呼吸”严重时，可适当降低钻井液塑性黏度；在保证井壁稳定的前提下，适当降低钻井液密度；在保证井眼清洁的情况下，适当降低排量，以降低当量循环密度。
5. 现场施工
5.1 施工概况
华H50-7井水平段按照“低黏、高切、高动塑比”的原则控制钻井液性能，前期控制漏斗黏度低于55 s，动切力大于7 Pa，动塑比在0.5～0.6。钻遇灰色泥岩时，将LG-130的加量提高到3.0%左右，改善滤饼的封堵性；CQFY-3的加量提高到25.0%左右，适当降低钻井液滤液的水活度。钻遇黑色泥岩和炭质泥岩时，LG-130的加量控制在4.0%左右，强化滤饼的封堵性，CQFY-3的加量控制在30.0%左右，进一步降低钻井液滤液的水活度，同时控制API滤失量低于3.0 mL。钻遇漏层后适当降低水力参数，以控制循环压耗，降低当量循环密度。
该井长989.00 m的水平段在泥岩层中，其中167.00 m在碳质泥岩中，调整井眼轨迹28次，垂深波动幅度13.00 m；水平段钻进过程中发生3次漏速较快的漏失，其中1次是失返性漏失，钻井期间井壁稳定、起下钻无遇阻，套管一次下入到底，最终顺利完井。水平段不同井段的钻井液性能见表12。
表 12 水平段不同井段的钻井液性能Table 12. Drilling fluid properties in different horizontal hole sections井深/m 漏斗黏度/s 密度/（kg·L–1） API滤失量/mL 动切力/Pa 动塑比 ϕ6 ϕ3 LSYP 水活度 2 178.00～3 678.00 52～55 1.25～1.30 3 7～8 0.50～0.60 5 4 3 0.65 3 678.00～4 900.00 55～60 1.30～1.33 3 9～10 0.50～0.60 7 6 5 0.59 4 900.00～5 642.00 47～52 1.23～1.24 4 5～6 0.40～0.45 4 3 2 0.67 5 642.00～6 266.00 55～62 1.23～1.24 2 10～12 0.50～0.60 9 8 7 0.62 5.2 效果评价
5.2.1 降摩减阻效果显著
华H50-7井水平段虽然多次调整井眼轨迹、发生井漏，但摩阻整体较小，随着水平段长度增长呈平缓上升趋势，与未应用优选水基钻井液的2口水平段长3 000.00 m的水平井相比，摩阻大幅降低（见图3），其主要原因是优化水基钻井液的固相含量和含砂量较低，润滑性能较好。
![]()
图 3 华H50-7井和邻井的水平段钻具下放摩阻Figure 3. RIH frictions in horizontal sections of Well Hua H50-7 and adjacent wells5.2.2 抑制性能强，井壁稳定
图4和图5分别为华H50-7井与2口邻井水平段钻井液的固相含量和膨润土含量（MBT）。从图4、图5可以看出，与邻井相比，华H50-7井水平段钻进过程中钻井液的固相含量和MBT均处于较低水平，说明优选水基钻井液的抑制性较强。钻井液较强的抑制性保证了井壁稳定，水平段钻进过程中未出现井壁坍塌掉块的情况，处于泥岩层989.00 m长的水平段在钻进过程中浸泡时间超过40 d，也未出现井壁失稳现象；发生失返性漏失后，井筒内液面在井深480.00 m附近维持近70 h，泥岩段仍保持稳定；每次起下钻均顺利，未出现遇阻现象。
![]()
图 4 华H50-7井和邻井的水平段钻井液固相含量Figure 4. Solid content of drilling fluid in horizontal sections of Well Hua H50-7 and adjacent wells![]()
图 5 华H50-7井和邻井的水平段钻井液MBTFigure 5. MBT of drilling fluids in horizontal sections of Well Hua H50-7 and adjacent wells5.2.3 断层堵漏效果较好
旋转导向电阻率数据显示在4 875.30～4 935.80 、4 970.50～4 990.40和5 165.20～5 175.80 m井段及井深5 391.00 m附近发育有明显的裂缝，钻至井深4 888.60，5 165.10和5 391.70 m处发生较严重漏失。
钻至井深4 888.60 m（水平段2 709.60 m处）发生漏速15 m3/h的漏失，使用超分子凝胶堵漏液堵漏成功。钻至井深5 165.10m（水平段2 987.10 m处）发生漏速25 m3/h的漏失，使用桥塞堵漏将漏速降至3 m3/h左右，然后采用随钻堵漏继续进行钻进。钻至井深5 391.70 m（水平段3213.70 m处）时发生失返性漏失，并伴有放空、蹩跳钻现象，在2次桥塞堵漏和2次超分子凝胶堵漏液堵漏无效的情况下，使用纤维可固化复合堵漏液进行堵漏成功，堵漏期间未发生钻具黏卡、起下钻遇阻现象。
5.2.4 当量循环密度控制效果明显
由于华H50-7井水平段较长，循环压耗远远大于常规水平井，“自呼吸”现象也就更明显。在满足井下安全的基础上，通过适当降低钻井液的排量、密度和塑性黏度，漏失速度明显降低，保证了最后500.00 m水平段的顺利钻进。完钻后小排量循环，将钻井液密度提高至1.30 kg/L，以补偿部分当量循环密度，保证了完井作业期间井壁稳定。
6. 结论与建议
1）通过优选水基钻井液，采取配套防漏堵漏技术，顺利钻成了水平段长4 088.00 m的华H50-7井。
2）优选的水基钻井液具有良好抑制性、润滑性、井眼清洁能力和更低的塑性黏度，能满足超长水平段水平井对钻井液的要求。
3）华H50-7井的顺利完钻，说明通过优化水基钻井液性能，采取适当的技术措施，可以用水基钻井液替代油基钻井液钻长水平段水平井。同时，该井的成功钻进，为将来钻更长超长水平段水平井和有效开发同类页岩油积累了经验。
4）为提高长水平段的防漏堵漏效果，建议根据钻遇地层的特性，再研究制定更具针对性的防漏堵漏技术措施。
-
[1] 邹才能,陶士振,侯连华,等.非常规油气地质[M].北京:地质出版社,2011:128-132. Zou Caineng,Tao Shizhen,Hou Lianhua,et al.Unconventional petroleum geology[M].Beijing:Geological Publishing House,2011:128-132. [2] 孙赞东,贾承造,李相方,等.非常规油气勘探与开发[M].北京:石油工业出版社,2011:52. Sun Zandong,Jia Chengzao,Li Xiangfang,et al.Unconventional oil and gas exploration and development[M].Beijing:Petroleum Industry Press,2011:52. [3] 曾凡辉,郭建春,刘恒,等.致密砂岩气藏水平井分段压裂优化设计与应用[J].石油学报,2013,34(5):959-968. Zeng Fanhui,Guo Jianchun,Liu Heng,et al.Optimization design and application of horizontal well staged fracturing in tight gas reservoirs[J].Acta Petrolei Sinica,2013,34(5):959-968. [4] Love T G,Mccarty R A,Surjaatmadja J B,et al.Selectively placing many fractures in openhole horizontal wells improves production[R].SPE 74331,2001.
[5] Cipolla C L,Warpinski N R,Mayerhofer M,et al.The relationship between fracture complexity,reservoir properties,and fracture treatment design[R].SPE 115769,2010.
[6] 蒋廷学,胥云,张绍礼,等.难动用区块整体压裂开发经济评价的模糊不确定性分析[J].石油钻探技术,2008,36(1):57-60. Jiang Tingxue,Xu Yun,Zhang Shaoli,et al.Fuzzy analysis of economic evaluation for overall hydraulic fracturing in difficulty block[J].Petroleum Drilling Techniques,2008,36(1):57-60. [7] 王志平,朱维耀,高英,等.水平井-直井整体压裂组合井网产量预测模型的建立与应用[J].特种油气藏,2012,19(3):101-103,107. Wang Zhiping,Zhu Weiyao,Gao Ying,et al.Establishment and application of recovery prediction model for integrally fractured pattern of horizontal-vertical wells[J].Special Oil Gas Reservoirs,2012,19(3):101-103,107. [8] 蒋廷学,卞晓冰,袁凯,等.页岩气水平井分段压裂优化设计新方法[J].石油钻探技术,2014,42(2):1-6. Jiang Tingxue,Bian Xiaobing,Yuan Kai,et al.A new method in staged fracturing design optimization for shale gas horizontal wells[J].Petroleum Drilling Techniques,2014,42(2):1-6. [9] 邵尚奇,田守嶒,李根生,等.水平井缝网压裂裂缝间距的优化[J].石油钻探技术,2014,42(1):86-90. Shao Shangqi,Tian Shouceng,Li Gensheng,et al.Fracture spacing optimization for fracture-network fracturing in horizontal wells[J].Petroleum Drilling Techniques,2014,42(1):86-90. [10] 钟森.SF 气田水平井分段压裂关键参数优化设计[J].断块油气田,2013,20(4):525-529,534. Zhong Sen.Key parameter optimization design of staged fracturing for horizontal well in SF Gas Field[J].Fault-Block Oil Gas Field,2013,20(4):525-529,534. [11] 朱世琰,李海涛,阳明君,等.低渗透油藏分段压裂水平井布缝方式优化[J].断块油气田,2013,20(3):373-376. Zhu Shiyan,Li Haitao,Yang Mingjun,et al.Optimization of fracture laying patterns of horizontal well in multi-stage fracturing of low permeability reservoir[J].Fault-Block Oil Gas Field,2013,20(3):373-376. [12] 曲占庆,赵英杰,温庆志,等.水平井整体压裂裂缝参数优化设计[J].油气地质与采收率,2012,19(4):106-110. Qu Zhanqing,Zhao Yingjie,Wen Qingzhi,et al.Fracture parameters optimization in integral fracturing of horizontal well[J].Petroleum Geology and Recovery Efficiency,2012,19(4):106-110. [13] 翁定为,雷群,丁云宏,等.州6水平井试验区整体压裂研究[J].石油钻采工艺,2011,33(3):51-54. Weng Dingwei,Lei Qun,Ding Yunhong,et al.Study on integral fracturing of Zhou 6 horizontal well pattern[J].Oil Drilling Production Technology,2011,33(3):51-54. [14] 甘云雁,张士诚,刘书杰,等.整体压裂井网与裂缝优化设计新方法[J].石油学报,2011,32(2):290-294. Gan Yunyan,Zhang Shicheng,Liu Shujie,et al.A new method for well pattern optimization and integral fracturing design in low permeability reservoirs[J].Acta Petrolei Sinica,2011,32(2):290-294. [15] 陈德春,吴晓东,潘志华,等.爆燃压裂油井产能电模拟实验评价[J].石油钻探技术,2011,39(6):73-77. Chen Dechun,Wu Xiaodong,Pan Zhihua,et al.Evaluation of exploding fracture wells productivity using electric analog experiment[J].Petroleum Drilling Techniques,2011,39(6):73-77. [16] 温庆志,于姣姣,翟学宁,等.水平井整体压裂矩形联合井网电模拟试验研究[J].石油钻探技术,2013,41(2):75-81. Wen Qingzhi,Yu Jiaojiao,Zhai Xuening,et al.Electrical analog experiment of integral fracturing with rectangular combined well pattern[J].Petroleum Drilling Techniques,2013,41(2):75-81. [17] 明玉坤.分段压裂水平井注水开发电模拟实验[J].油气地质与采收率,2013,20(6):91-93. Ming Yukun.Electrolytic simulation experiment of multi-stage fracturing horizontal well for water flooding development[J].Petroleum Geology and Recovery Efficiency,2013,20(6):91-93. [18] 张睿,韩国庆,宁正福,等.蛇曲井渗流特征与产能评价电模拟实验研究[J].石油钻采工艺,2013,35(6):60-64. Zhang Rui,Han Guoqing,Ning Zhengfu,et al.Electrolytic analogue experiment study for flow mechanics characteristics and productivity evaluation of snaky wells[J].Oil Drilling Production Technology,2013,35(6):60-64. SpotFrac压裂技术NCS公司的SpotFrac跨隔层压裂技术可以对原裂缝重新压裂和压裂新裂缝,改造达不到预期产量的油层,是经济高效的老井增产作业方式.该技术利用连续油管进行射孔、封隔,可以实现一趟管柱增产多个层段.应用SpotFrac压裂技术时,喷砂射孔短接使用方便,且能够快速增加新的层位.桥塞坐封前,使用SpotFrac工具定位目的层,采用连续油管通过喷嘴喷砂射孔.一般情况下,只需要8~12 min就可射穿套管和水泥环;然后坐封桥塞,封隔地层.对已经射孔的井进行重复增产压裂时,利用封隔器定位跨隔目标射孔井段,然后使用连续油管坐封桥塞,打开压裂孔.完成地层封隔后,将压裂液通过连续油管泵入地层.完成压裂后,上提管柱平衡压力,关闭压裂孔,解封桥塞,压裂工具即可移到下一层进行压裂作业.(供稿 潘 堤) -
期刊类型引用(28)
1. 张海军. 川西浅层瘦身水平井优快钻井技术. 中国石油和化工标准与质量. 2025(08): 190-192 . 
百度学术
2. 吴若宁，刘云，余海棠，兰晓龙，艾先婷，郭星波，高攀明，邓富元. 超浅层大位移水平井“三低”钻井液技术. 非常规油气. 2024(01): 119-127 . 百度学术
3. 史配铭，刘召友，荣芳，武宏超，米博超，念富龙. 超深探井荔参1井钻井关键技术. 石油工业技术监督. 2024(02): 50-55 . 百度学术
4. 赵成龙，王煜孟，李萍，邱春阳，明玉广，秦涛. 曲9区块水平井钻井液优快钻井技术. 中国井矿盐. 2024(03): 14-15+24 . 百度学术
5. 贾俊，陈磊，郝超，周文军，冯永兵. 铝土岩水平井快封堵防塌钻井液技术. 钻井液与完井液. 2024(04): 473-480 . 百度学术
6. 孔维升，李晓明，韩成福，屈艳平，王清臣，赵鹏. 致密气藏二开结构水平井钻井液体系及现场应用. 钻井液与完井液. 2023(01): 73-81 . 百度学术
7. 赵文庄，李晓黎，周雄兵，杨慧壁，杨赟，刘克强. 陇东页岩油大平台开发钻完井关键技术. 复杂油气藏. 2023(01): 7-12 . 百度学术
8. 胡祖彪，王清臣，张勤，徐文，李德波，韩成福. 长庆油田页岩油井5000 m水平段高性能水基钻井液钻井实践. 钻井液与完井液. 2023(03): 325-331 . 百度学术
9. 孙磊磊，陈远军，程旭，苏浩. 长庆油田HQ区块长段水平井下套管降摩减阻技术. 钻采工艺. 2023(04): 167-172 . 百度学术
10. 孙欢，朱明明，李润苗，赵福荣，杨治强，刘小杰. 长庆油田二氧化碳注采区防漏堵漏技术研究与应用. 石油化工应用. 2023(11): 24-27+35 . 百度学术
11. 李明辉，王凯，王清臣. 水基钻井液固相分布与控制——以苏里格东部气井为例. 钻井液与完井液. 2023(05): 611-616 . 百度学术
12. 祝学飞，杨坤，徐思旭，孙俊，冯勇，席云飞，黄念义. 重力置换解卡与低摩阻钻井液在ST2-4井的应用. 钻井液与完井液. 2023(05): 617-621 . 百度学术
13. 史配铭，倪华峰，石崇东，王学枫，王万庆，屈艳平. 苏里格致密气藏超长水平段水平井钻井完井关键技术. 石油钻探技术. 2022(01): 13-21 . 本站查看
14. 孙欢，朱明明，王伟良，李治君，陈宁，刘斌. 长庆页岩油水平井华H90-3井超长水平段防漏堵漏技术. 石油钻探技术. 2022(02): 16-21 . 本站查看
15. 郑德帅，陈丽萍. 钻柱旋转滑动控制工具的研制与应用. 钻采工艺. 2022(03): 94-98 . 百度学术
16. 孙欢，朱明明，张勤，石崇东，王清臣，屈艳平. 长庆油田致密气水平井超长水平段安全钻井完井技术. 石油钻探技术. 2022(05): 14-19 . 本站查看
17. 赵明，毛炼. 应用FAHP模型的石油钻采设备节能运行安全评估方法. 能源与环保. 2022(10): 153-158 . 百度学术
18. 党军，朱明明，张建卿，杨新宏，牛步能，孙欢. 长庆油田多层系精准堵漏技术研究与应用. 钻采工艺. 2022(06): 134-138 . 百度学术
19. 胡祖彪，张建卿，王清臣，孟凡金，侯博，张勤，屈艳平. 长庆致密气超长水平段水基钻井液技术. 钻井液与完井液. 2021(02): 183-188 . 百度学术
20. 田逢军，王运功，唐斌，李治君，刘克强. 长庆油田陇东地区页岩油大偏移距三维水平井钻井技术. 石油钻探技术. 2021(04): 34-38 . 本站查看
21. 赵振峰，李楷，赵鹏云，陶亮. 鄂尔多斯盆地页岩油体积压裂技术实践与发展建议. 石油钻探技术. 2021(04): 85-91 . 本站查看
22. 贾彦强，孙欢，严圣飞. 致密气藏超长水平段井钻井液技术研究与应用. 石化技术. 2021(07): 97-99 . 百度学术
23. 路宗羽，史玉才，吴继伟，席传明，张楠. 小斜度井段严重托压原因及对策分析. 石油机械. 2021(10): 24-29 . 百度学术
24. 李文哲，代锋，曾光，宁松岩，薛宪莹，阳文发，李柯. 长宁超长水平井钻井摩阻数值模拟分析. 钻采工艺. 2021(05): 39-44 . 百度学术
25. 赵文庄，韦海防，杨赟. CG STEER旋转导向在长庆页岩油H100平台的应用. 钻采工艺. 2021(05): 1-6 . 百度学术
26. 史配铭，李晓明，倪华峰，石崇东，姜庆波，程华林. 苏里格气田水平井井身结构优化及钻井配套技术. 石油钻探技术. 2021(06): 29-36 . 本站查看
27. 艾磊，宫臣兴，谢江锋，蒋官澄，崔凯潇，邓正强. 超分子聚合物堵漏技术在长庆油田恶性漏失井的应用. 钻井液与完井液. 2021(06): 705-714 . 百度学术
28. 王清臣，张建卿，胡祖彪，王伟良，侍德益，魏艳. 长庆气田小井眼钻井液技术研究与应用. 钻井液与完井液. 2020(06): 746-752 . 百度学术
其他类型引用(0)
下载:
计量
- 文章访问数: 2878
- HTML全文浏览量: 70
- PDF下载量: 3861
- 被引次数: 28
