Prediction Model of Rock Mechanics Parameters in Ultra-DeepFractured Formations Based on Big Data
-
摘要:
超深储层油气资源丰富，是目前油气开发的重点，但是储层岩体破碎和非均质性强，传统的预测储层力学参数方法误差大，对工程设计和施工造成很大的困难。基于大量试验和现场施工数据，分析了储层测井数据、储层裂缝数据、岩石力学数据的相互联系，建立了基于岩石力学性质−地质储层特征−测井解释之间物理关联的多参数约束；开发了多元非线性回归拟合算法模型，形成了超深破碎型储层全储层段岩石力学参数预测模型。该预测模型克服了破碎型地层数据量少导致的计算误差大的难题，能明确全储层段岩石力学参数，与实际工程施工参数相比预测准确度达90%以上。研究结果为超深破碎型地层钻完井安全施工提供了技术支撑。
Abstract:The rich oil and gas resources in ultra-deep reservoirs are the focus of oil and gas development at present. However, due to the high fragmentation and strong heterogeneity of rock mass in reservoirs, the traditional method of predicting reservoir mechanics parameters has a large error, which causes great difficulties in engineering design and operation. Based on a large number of experimental and field operation data, the interrelationship among reservoir logging data, reservoir fracture data, and rock mechanics data was analyzed. A multi-parameter constraint was established based on the physical correlation between rock mechanical properties, geological reservoir characteristics and logging interpretation, and a multivariate nonlinear regression fitting model was developed to predict rock mechanics parameters in the whole reservoir section of ultra-deep fractured reservoirs. The prediction model overcame the problem of large calculation errors caused by small amount of fractured formation data and could determine the rock mechanics parameters in the whole reservoir section. Compared with the actual operation parameters, the prediction accuracy is more than 90%. The research results provide technical support for the safe operation of drilling and completion in ultra-deep fractured formations.
-
近年来，长庆油田在陇东地区的中生界延长组长7段发现了页岩油，整体探明储量10×109 t[1]，但页岩油储层品位低、物性差、开采难度大，应用传统常规开发技术无法获得工业油流。为此，该地区应用三维超长水平段水平井技术进行开发，并取得了较好的开发效果，但水平井钻井过程中，存在滑动钻进托压严重、钻井速度低、井身质量不合格、井壁失稳，水平段地层造浆严重、堵漏难度大、摩阻扭矩大、下套管遇阻和固井质量不合格等技术难点[2]。为此，通过井眼轨道优化设计，采取相应井眼轨迹控制措施，优选钻具组合[3]，研制应用高性能水基钻井液[4]，并应用新型堵漏材料和漂浮下套管技术，形成了页岩油超长水平段水平井钻井技术。该技术在长庆油田陇东地区华H50-7井进行了应用，顺利完成长度4 088.00 m的超长水平段施工，创国内陆上油气井最长水平段纪录，为该地区页岩油高效开发提供了技术支持。
1. 地层特点及钻井技术难点
1.1 地层特点
陇东地区页岩油水平井一般设计井深3 500.00～4 500.00 m，水平段长度1 500.00～3 000.00 m。钻遇地层从上至下为第四系，白垩系环河组、华池组、洛河组，侏罗系安定组、直罗组、延安组和三叠系延长组，目的层为延长组长7段。第四系为胶结疏松的黄土层，可钻性好，胶结差，易漏、易垮塌。侏罗系安定组、直罗组和延安组的砂岩层埋藏浅，欠压实，易发生渗漏。延长组长7段为深灰色、灰黑色泥岩、页岩与灰色、灰绿色粉砂岩互层，易发生油气侵，易垮塌[5]。洛河组地层承压能力满足水平井施工要求的区块，水平井采用二开井身结构：ϕ311.1 mm钻头×ϕ244.5 mm表层套管+ϕ215.9 mm钻头×ϕ139.7 mm油层套管；目的层压力异常、洛河组地层漏失严重、直罗组地层坍塌严重、偏移距大于500.00 m和水平段长度超过2 500.00 m的区块，水平井采用三开井身结构：ϕ393.1 mm钻头×ϕ339.7 mm表层套管+ϕ311.1 mm钻头×ϕ244.5 mm技术套管+ϕ215.9 mm钻头×ϕ139.7 mm油层套管。表层套管封固胶结疏松的第四系地层，技术套管封固上部易漏的洛河组地层和易垮塌的直罗组、延安组地层，各开次固井水泥浆均返至地面。
1.2 钻井技术难点
1）三维水平井斜井段井眼轨迹控制难度大[6]。页岩油采用丛式水平井井组开发，普遍存在200.00～600.00 m偏移距和400.00～800.00 m靶前距，造斜段钻进过程中井斜角不仅要逐步增大，同时还要调整方位角。钻进时要求以87°～89°的井斜角精准进入纵向±1.00 m、横向±20.00 m的靶区，对井眼轨迹控制精度要求高。
2）长水平段钻进过程中摩阻扭矩较大[7]，滑动钻进困难。水平段超过2 000.00 m后，钻具下放摩阻达到300～400 kN，扭矩达到25 000～30 000 N·m，易发生钻具胀扣和疲劳损坏。滑动钻进时工具面无法及时调整到位，钻进效率低。
3）水平段井壁稳定性差[8]。水平段泥岩坍塌压力较高，需采用较高密度的钻井液才能维持井壁稳定，但这易引起井漏。水平段所处的长7段地层含有灰黑色泥岩、黑色泥岩和碳质泥岩，易发生坍塌，坍塌压力23.8～26.7 MPa，需采用密度1.25～1.40 kg/L的钻井液才能维持井壁稳定。
4）部分水平井的水平段存在断层漏失带，容易发生井漏，且堵漏难度大[9]。堵漏材料、水泥浆先进入水平段下缘，堵漏材料在断层顶部堆积、留置的难度大，常规堵漏方法的堵漏效果差，严重影响钻井速度。
5）油层套管下入摩阻大，难以保证一次顺利下至设计井深[10]。下套管作业时间长，水平段套管紧贴下井壁易发生压差卡钻，经过泥岩段时易遇阻，后期套管下放摩阻最大达到400～500 kN。
2. 钻井关键技术
2.1 三维井眼轨迹控制技术
针对三维水平井井眼轨迹控制难度大的问题，采用较成熟的“1.5°单弯螺杆+MWD+方位伽马”定向井眼轨迹控制技术。
1）优化井眼轨道设计[11]。根据“小井斜消偏–稳斜扭方位–增斜入窗”的设计思路，在井斜角不大于30°时将方位角调整到位，以减少滑动钻进工作量。滑动钻进时上下大幅度活动钻具，以降低滑动摩阻。滑动钻进中根据钻时、钻压和工具面角，重新确定反扭角，调整工具面。增斜入窗井段将原来的“一段制”优化设计成“两段制”，以提高第二增斜段的机动性。
2）优选造斜钻具组合。采用7/8头螺杆，螺杆外径由165.0 mm增至172.0 mm，以增大螺杆输出功率；螺杆级数由3.5级增至5.5级，以增大螺杆压降；转速提高到150 r/min，以提高破岩效率[12]。采用无磁抗压钻杆，增强钻具组合的柔性，以提高滑动钻进的增斜率。使用水力振荡器，以降摩减阻，保证滑动钻进效率。
3）使用强抑制性钻井液[13]。使用全絮凝无固相钻井液，强化絮凝，造斜段钻至井斜角40°～50°（安定组），进入直罗组地层后，提高钻井液的抑制性和防塌性能，并兼顾絮凝；井斜角达到60°或出现托压和井壁失稳现象时，转换为复合盐钻井液，并提高钻井液的密度，降低其滤失量和固相含量，增强其抑制性。
2.2 钻具组合优选
针对长水平段水平井钻井存在偏移距、水平段长和井眼轨迹控制难的情况，采用倒装钻具组合，使用斜台阶G105加重钻杆和S135钻杆，以保证钻压的传递。采用旋转导向钻具组合钻长水平段，以改变钻具与地层之间的摩擦方式，防止钻具组合发生屈曲，提高钻井速度。旋转导向钻具组合为ϕ215.9 mmPDC钻头×0.35 m+ϕ200.0 mm旋转导向头×2.17 m+ϕ208.0 mm电动机×7.77 m+ϕ208. 0 mm稳定器×1.31 m+ϕ173.0 mm测量短节×5.16 m+ϕ172.0 mm脉冲器发电机×3.24 m+ϕ176. 0 mm上截止短节×0.77 m+411×460×0.50 m+ϕ212.0 mm球形稳定器×1.01 m+回压阀×0.44 m+461×410×0.47 m+ϕ127.0 mm加重钻杆×56.63 m+ϕ127.0 mm S135钻杆+ϕ127.0 mm加重钻杆×369.84 m+ϕ127.0 mm S135钻杆。
为了防止水平段钻井过程中的最大扭矩大于钻杆抗扭强度、起钻上提力大于钻杆抗拉强度和下钻时钻具发生屈曲现象，利用Landmark软件，按照设计井深6 000.00 m、水平段长4 000.00 m，钻井液密度1.25 kg/L，旋转钻进钻压50 kN，钻头扭矩 2 630 N·m，套管内摩擦系数0.10，裸眼摩擦系数0.15，滑动钻进钻压30 kN，ϕ127.0 mm S135钻杆，计算旋转钻进、起钻及下钻等工况下的扭矩、轴向拉力和钻具屈曲情况，结果如表1所示。
表 1 水平段不同工况下的扭矩、轴向拉力和钻具屈曲情况Table 1. Torque, axial tension and buckling of drilling tool under different operation conditions in horizontal section工况 大钩载荷/kN 地面扭矩/（kN·m） 中和点距钻头距离/m 中和点井深/m 摩阻/kN 钻柱伸长/m 最大侧向力/kN 起钻 1 059.00 0 0 6 215.96 251.80 2.97 133.30 下钻 569.70 0 4 708.87 1 507.09 238.80 –0.17 123.70 滑动钻进 529.10 0 4 854.67 1 361.29 246.60 –0.58 126.90 旋转钻进 756.40 21.31 4 267.60 1 948.36 0 0.83 126.60 由表1可看出：旋转钻至井底时的地面扭矩为21.31 kN·m，结合该地区2 000.00 m长水平段水平井完钻时地面扭矩为19.56 kN·m的情况，校核后的地面扭矩为40.87 kN·m，小于ϕ127.0 mm S135钻杆接头的抗扭强度（43.00 kN·m）；起钻时的轴向拉力为1 059.00 kN，校核后为1 470.00 kN，小于ϕ127.0 mm S135钻杆的抗拉强度（3 170.00 kN），说明该钻具组合的强度能够满足安全钻井要求。
2.3 高性能水基钻井液
为满足水平段泥岩井壁稳定及快速钻进需求，钻井液应具有密度适当、固相含量低、抑制性与封堵性强以及润滑性良好的特性。陇东地区长7段地层泥岩含量普遍为10%～20%，最高达40%，钻遇泥岩时井壁垮塌严重，且水平段越长，钻遇泥岩的概率越高，已钻井泥岩钻遇率最高达到59%。为了控制水平段泥岩井壁垮塌，需要采用抑制性强、固相含量低和密度大于1.20 kg/L的钻井液。为此，优选了以甲酸钠为主要成分的复合盐CQFY作为抑制剂[14]，通过增大复合盐CQFY的加量提高钻井液的密度，实现钻井液无固相与强抑制的目标。
通过配方优化试验，确定超长水平段水平井高性能水基钻井液配方为：0.2%～0.3%流性调节剂+1.5%～2.0%低黏降滤失剂+0.5%～1.0%共聚物降滤失剂+2.0%～4.0%惰性封堵剂+1.0%～2.0%活性封堵剂+25.0～35.0%CQFY+2.0%～5.0%抗盐润滑剂。进入造斜段后，通过增大复合盐CQFY加量，逐步提高钻井液密度，入窗时将钻井液密度提高至1.20 kg/L。定时定量添加聚合物类防塌处理剂，以维持钻井液的抑制性。钻遇泥岩时，将降滤失封堵剂的加量提高至1.5%～2.0%，以提高钻井液的封堵性，降低钻井液的滤失量，形成致密坚韧的滤饼，保护井壁。钻进期间根据钻井液的常规性能参数和流变参数判断钻井液的流态和固相含量，如固相含量增大，应增大复合盐的加量，替换部分钻井液，以保持钻井液性能稳定；新替换钻井液中加入0.5%液体润滑剂，以降低水平段摩阻。
2.4 水平段堵漏技术
目的层长7段发育大孔、中孔、小孔、微孔及纳米级孔等多尺度孔，孔隙度4%～12%，钻进过程中井漏时有发生。观察长7段岩心发现，岩心存在横向或纵向裂缝。漏速小于5 m3/h时，可采用随钻堵漏方式堵漏，为了保证井下旋转导向仪器正常工作，选择颗粒较小、刚性较弱的堵漏材料，堵漏浆的配方为：钻井液+5.0%小颗粒桥塞堵剂+5.0%单向压力封闭剂。漏速大于5 m3/h时，采用超分子凝胶或低密度水泥等新型堵漏材料堵漏，可选取粒径大、刚性强度高的堵漏材料。超分子凝胶堵漏浆的配方为：钻井液+10.0%Ⅲ型超分子结构剂+1.5%Ⅰ型超分子凝胶+3.0%单向压力暂堵剂。低密度堵漏浆的配方为：清水+160.0%DLY-2颗粒级配堵剂+0.5%G407R1+0.5%G405-GXP。
现场根据漏速采取相应的堵漏技术措施：1）漏速小于3 m3/h时，采用随钻堵漏方式保持钻进；2）漏速为3～5 m3/h时，采用随钻堵漏方式堵漏，并适当降低排量继续钻进；3）漏速为5～10 m3/h时，下光钻杆打桥塞挤封堵剂堵漏；4）漏速为10～20 m3/h，下光钻杆注入超分子凝胶堵漏浆堵漏；5）漏速大于20 m3/h时，下光钻杆注入低密度堵漏浆进行堵漏。
2.5 漂浮下套管技术
由于水平段较长，井眼轨迹调整频繁且调整幅度较大，导致井筒摩阻系数较大，增大了下套管难度。为此，应用了漂浮下套管技术[15]，并采取辅助技术措施，以保证将套管顺利下至设计井深。
1）下套管前通井。通井钻具组合：ϕ215.9 mm牙轮钻头（不装喷嘴）+ϕ210.0 mm钢性稳定器+ϕ127.0 mmS135钻杆×120.00 m+ϕ165.0 mm岩屑床清除器1+ϕ127.0 mm S135钻杆×120.00 m+ϕ165.0 mm岩屑床清除器2+ϕ127.0 mm S135钻杆×120.00 m+ϕ165.0 mm岩屑床清除器3+ϕ127.0 mm S135钻杆×120.00 m+ϕ165.0 mm岩屑床清除器4+ϕ127.0 mm S135钻杆。在入窗点、水平段每500.00 m大排量循环1周，以破坏岩屑床，通井到底后大排量循环2周，短起下验证泥岩井壁稳定可靠，监测上提下放摩阻。
2）水平段替入加入3.0%～4.0%液体润滑剂和6.0%～8.0%固体润滑剂的钻井液，以降低水平段的摩擦系数。
3）采用销钉式漂浮接箍和盲板式漂浮接箍，以降低水平段摩阻。
4）利用Landmark软件，优选漂浮段长。综合考虑直井段和斜井段套管悬重与下入摩阻，计算不同摩阻系数、漂浮段长下，套管下放时的大钩载荷和套管所受轴向力，以优选漂浮段长。
图1为华H50-7井不同摩阻系数下下放生产套管时的大钩载荷。图2为华H50-7井生产套管漂浮段长为3 400.00 m时不同工况下所受轴向力。由图1可以看出，摩阻系数为0.23时，大钩载荷为290 kN，大于顶驱重量240 kN，下至井底时尚有50 kN下推力。由图2可以看出，套管下到井底时井口套管轴向力为250 kN，大于螺旋屈曲值，说明下套管过程中不会发生螺旋屈曲，能保证套管一次下至井底。
![]()
图 1 不同摩阻系数下生产套管下放大钩载荷Figure 1. Set down hook load with production casing under different friction coefficients![]()
图 2 不同工况下生产套管的轴向力Figure 2. Axial force of production casing under different operation conditions5）合理使用滚珠扶正器，将套管与井壁之间的滑动摩擦变为滚动摩擦，以降低套管与井壁间的摩阻。
6）改进下套管工具，提高下套管速度，防止套管内落物。优化灌浆方式，采取管内隔离措施，缩短套管静止时间，以防止发生压差卡套管。
3. 典型井例
3.1 井眼概况
长庆油田在陇东地区部署了一口设计井深6 216.00 m、水平段长4 000.00 m的三维页岩油水平井——华H50–7井。该井目的层为延长组长712段，为深灰色、灰黑色泥页岩与灰色、灰绿色粉砂岩互层。采用“导管+三开”井身结构：ϕ558.0 mm钻头×ϕ426.0 mm导管×103.00 m+ϕ393.1 mm钻头×ϕ339.7 mm套管×291.00 m+ϕ311.1 mm钻头×ϕ244.5 mm套管×2 292.00 m+ϕ215.9 mm钻头×ϕ139.7 mm套管×6 216.00 m。ϕ244.5 mm套管下至入窗点，封隔延长组以上复杂地层。
该井斜井段长达2 000.00 m，偏移距156.00 m，靶前距399.00 m，钻进时存在以下技术难点：1）二开后要求使用ϕ311.1 mm钻头钻至井深1 500.00 m前消除偏移距，利用两段增斜法准确入窗，井眼轨迹控制难度大；2）钻井泵动力不足，排量受限，环空上返速度难以达到快速携岩要求，钻头易泥包，滑动增斜困难，机械钻速低；3）水平段泥岩层坍塌压力较高，需采用较高密度的钻井液，容易诱发井漏；4）水平段（2 716.00～3 120.00 m井段）存在断层漏失带，容易发生失返性井漏，堵漏难度大；5）水平段长达4 000.00 m，钻井过程中摩阻扭矩较大；6）生产套管下入难度大，难以保证一次顺利下至井底。
3.2 实钻效果
1）二开小井斜井段采用螺杆钻具+常规PDC钻头复合钻井技术迅速消除偏移距，使用2只混合钻头快速入窗；配备3台F1600-HL型耐压52 MPa的超高压钻井泵，满足了钻井排量达到50 L/s的要求，解决了ϕ311.1 mm钻头易泥包、大斜度井段滑动钻进托压、增斜率不足、机械钻速低的问题。表2为斜井段钻井技术指标。
表 2 ϕ311.1 mm斜井段钻井技术指标Table 2. Drilling technical indexes of ϕ311.1 mm deviated section钻头型号 钻进井段/m 进尺/m 机械钻速/
（m·h–1）ES1656/S323 291.00～1667.00 1 376.00 13.36 EHS1617Q9混合 1 667.00～2 053.00 386.00 5.51 SH533混合 2 053.00～2 293.00 240.00 6.00 由表2可以看出，斜井段平均机械钻速8.11 m/h，比前期同井型城页X井（二开使用PDC钻头，平均机械钻速7.35 m/h）提高了10.3%。第一增斜段（1 750.00～2 050.00 m）和第二增斜段（2 050.00～2 179.00 m）增斜率分别达到（4.0°～4.5°）/30m和（5.0°～5.5°）/30m，顺利中靶。由此可见，对于三维水平井ϕ311.1 mm大斜度井段，使用混合钻头比使用PDC钻头更有利提高机械钻速。
2）三开井段采用高性能水基钻井液。钻进水平段时高性能水基钻井液的性能：密度1.22～1.33 kg/L，漏斗黏度57 s，滤失量4 mL。控制固相含量小于10%、膨润土含量小于20 g/L，动塑比调整在0.5～0.6，六速旋转黏度计3和6 r/min下的读数分别为5～8和6～9，降低了摩阻，保证了井下安全，尤其是钻至井深5 391.00 m发生井漏后，钻井液补充量大，钻井液性能波动大，井下未出现井壁垮塌。后续井段钻井液性能稳定（见表3），直至完钻未发生井壁失稳事故。
表 3 水平段水基钻井液的性能Table 3. Performance of water-based mud in horizontal section井段/m 漏斗黏度/s 密度/（kg·L–1） API滤失量/mL 动切力/Pa 动塑比 ϕ6/ϕ3 低剪切速率切力/Pa 活度 2 293.00～3 678.00 52～55 1.25～1.30 3 7～8 0.5～0.6 5/4 3 0.71 3 678.00～4 900.00 55～60 1.30～1.33 3 9～10 0.5～0.6 7/6 5 0.69 4 900.00～5 642.00 47～52 1.23～1.24 4 5～6 0.4～0.5 4/3 2 0.73 5 642.00～6 266.00 55～62 1.23～1.24 2 10～12 0.5～0.6 9/8 7 0.69 3）水平段钻至井深4 894.00和5 391.00 m时发生漏速15 m3/h的失返性漏失。在第1个漏点（井深4 894.00 m）分2次泵入80 m3超分子凝胶堵漏浆堵漏，堵漏后加压至8.5 MPa，10 min压力未降低。在第2个漏点（井深5 391.00 m）泵入“纤维水泥+锥形四面体堵漏材料+刚性颗粒堵漏材料”工作液25 m3，候凝24 h后扫塞，漏速降至2～6 m3/h。根据漏失速度和地层反吐情况，将钻井液密度降至1.23 kg/L进行随钻堵漏，直至钻至完钻井深。
4）为增大钻压，直井段使用45根ϕ127.0 mm G105加重钻杆，其余井段使用ϕ127.0 mm S135钻杆。水平段采用旋转导向技术钻进，以克服长水平段滑动钻进困难的问题。完钻前顶驱最大扭矩40 kN·m，最大上提力1 400 kN，通井时通井钻具组合顺利下至井底，未发生钻具屈曲现象。
5）下套管前使用4个岩屑床清除器，分段破坏岩屑床。水平段替入加入6.0%液体聚合醇+2.0%固体聚合醇+2.0%HLR-3润滑剂+5.0%石墨+4.5%玻璃微珠+2.0%液体润滑剂的钻井液。下套管前井底钻具上提下放摩阻仅300 kN。套管柱端部使用旋转引鞋，采用NDS漂浮接箍，漂浮段长度为水平段趾端的3 500.00 m。套管柱进入水平段1 322.00 m后开始接漂浮接箍，随后每下入1根套管灌1次钻井液。使用ϕ210.0 mm整体式弹性扶正器，间隔50.00～100.00 m安放一个。生产套管一次顺利下至设计井深，未出现下放遇阻现象。
4. 结论与认识
1）通过优选钻具组合、钻头，特别是斜井段使用混合钻头，降低了摩阻，提高了机械钻速。旋转导向钻井技术提高了长水平段井眼轨迹的控制能力及机械钻速，形成了适用于陇东页岩油超长水平段水平井的钻井技术。
2）优选出了适用于延长组页岩油水平井的高性能水基钻井液，其具有良好的润滑性和强抑制性，能防止长水平段井壁坍塌，降低摩阻和扭矩。
3）采用漂浮下套管技术，优选漂浮长度，能降低套管下入难度和摩阻，可保证套管顺利下至设计位置，对更长水平段水平井下套管作业有一定的借鉴作用。
4）应用超分子凝胶和纤维水泥长水平段堵漏技术能提高堵漏成功率，缩短钻井损失时间，有助于减轻超长水平段井漏堵漏导致的“呼吸”效应。
-
![]()
图 6 X1井储层段岩石力学参数预测结果
Figure 6. Prediction results of rock mechanics parameters in reservoir section of Well X1
表 1 模型评估结果
Table 1 Model evaluation results
参数 均方差 平均绝对误差 决定系数 抗压强度 2.22 0.88 0.94 弹性模量 1.29 1.21 0.96 泊松比 2.50 2.42 0.89 
下载: 导出CSV
-
[1] 赵志国,白彬珍,何世明,等. 顺北油田超深井优快钻井技术[J]. 石油钻探技术,2017,45(6):8–13. ZHAO Zhiguo, BAI Binzhen, HE Shiming, et al. Optimization of fast drilling technology for ultra-deep wells in the Shunbei Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2017, 45(6): 8–13.
[2] 何成江,姜应兵,文欢,等. 塔河油田缝洞型油藏 “一井多控” 高效开发关键技术[J]. 石油钻探技术,2022,50(4):37–44. HE Chengjiang, JIANG Yingbing, WEN Huan, et al. Key technologies for high-efficiency one-well multi-control development of fractured-vuggy reservoirs in Tahe Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2022, 50(4): 37–44.
[3] 何立成,唐波. 准噶尔盆地超深井钻井技术现状与发展建议[J]. 石油钻探技术,2022,50(5):1–8. HE Licheng, TANG Bo. The up to date technologies of ultra-deep well drilling in Junggar Basin and suggestions for further improvements[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2022, 50(5): 1–8.
[4] 陈勉. 我国深层岩石力学研究及在石油工程中的应用[J]. 岩石力学与工程学报,2004,23(14):2455–2462. CHEN Mian. Review of study on rock mechanics at great depth and its applications to petroleum engineering of China[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2004, 26(14): 2455–2462.
[5] KHOSRAVI M, TABASI S, HOSSAM ELDIEN H, et al. Evaluation and prediction of the rock static and dynamic parameters[J]. Journal of Applied Geophysics, 2022, 199: 104581. doi: 10.1016/j.jappgeo.2022.104581
[6] AMEEN M S, SMART B G D, SOMERVILLE J M, et al. Predicting rock mechanical properties of carbonates from wireline logs (A case study: Arab-D reservoir, Ghawar field, Saudi Arabia)[J]. Marine and Petroleum Geology, 2009, 26(4): 430–444. doi: 10.1016/j.marpetgeo.2009.01.017
[7] 李智武,罗玉宏,刘树根,等. 川东北地区地层条件下致密储层力学性质实验分析[J]. 矿物岩石,2005,25(4):52–60. LI Zhiwu, LUO Yuhong, LIU Shugen, et al. The experimental analysis of mechanical properties of compact reservoir rocks under formation conditions, northeast of Sichuan Basin, China[J]. Mineralogy and Petrology, 2005, 25(4): 52–60.
[8] 楼一珊,庄锦江,黄荣樽. 岩石动、静弹性参数相关性的研究及其应用[J]. 江汉石油学院学报,1989,11(2):62–69. LOU Yishan, ZHUANG Jinjiang, HUANG Rongzun. Study on the interrelation of dynamic and static elastic parameters of rocks and its application[J]. Journal of Jianghan Petroleum Institute, 1989, 11(2): 62–69.
[9] 杨秀娟,张敏,闫相祯. 基于声波测井信息的岩石弹性力学参数研究[J]. 石油地质与工程,2008,22(4):39–42. YANG Xiujuan, ZHANG Min, YAN Xiangzhen. Study on acoustic logging-based rock elasticity parameters[J]. Petroleum Geology and Engineering, 2008, 22(4): 39–42.
[10] 韩玉娇. 基于AdaBoost机器学习算法的大牛地气田储层流体智能识别[J]. 石油钻探技术,2022,50(1):112–118. HAN Yujiao. Intelligent fluid identification based on the AdaBoost machine learning algorithm for reservoirs in Daniudi Gas Field[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2022, 50(1): 112–118.
[11] 房好青,赵兵,汪文智,等. 塔河油田靶向压裂预制缝转向技术模拟研究[J]. 石油钻探技术,2019,47(5):97–103. FANG Haoqing, ZHAO Bing, WANG Wenzhi, et al. Simulation study on the range of diversion in targeted fracturing of prefabricated fractures in the Tahe Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2022, 50(4): 97–103.
[12] SINGH R, KAINTHOLA A, SINGH T N. Estimation of elastic constant of rocks using an ANFIS approach[J]. Applied Soft Computing, 2012, 12(1): 40–45. doi: 10.1016/j.asoc.2011.09.010
[13] YAGIZ S, GOKCEOGLU C. Application of fuzzy inference system and nonlinear regression models for predicting rock brittleness[J]. Expert Systems with Applications, 2010, 37(3): 2265–2272. doi: 10.1016/j.eswa.2009.07.046
[14] GUHA ROY D, SINGH T N. Predicting deformational properties of Indian coal: soft computing and regression analysis approach[J]. Measurement, 2020, 149: 106975. doi: 10.1016/j.measurement.2019.106975
[15] TORABI-KAVEH M, NASERI F, SANEIE S, et al. Application of artificial neural networks and multivariate statistics to predict UCS and E using physical properties of Asmari limestones[J]. Arabian Journal of Geosciences, 2015, 8(5): 2889–2897. doi: 10.1007/s12517-014-1331-0
[16] DEHGHAN S, SATTARI G, CHEHREH CHELGANI S, et al. Prediction of uniaxial compressive strength and modulus of elasticity for Travertine samples using regression and artificial neural networks[J]. Mining Science and Technology (China), 2010, 20(1): 41–46. doi: 10.1016/S1674-5264(09)60158-7
[17] MANOUCHEHRIAN A, SHARIFZADEH M, MOGHADAM R H. Application of artificial neural networks and multivariate statistics to estimate UCS using textural characteristics[J]. International Journal of Mining Science and Technology, 2012, 22(2): 229–236. doi: 10.1016/j.ijmst.2011.08.013
[18] RABBANI E, SHARIF F, KOOLIVAND SALOOKI M, et al. Application of neural network technique for prediction of uniaxial compressive strength using reservoir formation properties[J]. International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences, 2012, 56: 100–111. doi: 10.1016/j.ijrmms.2012.07.033
[19] KAUNDA R B, ASBURY B. Prediction of rock brittleness using nondestructive methods for hard rock tunneling[J]. Journal of Rock Mechanics and Geotechnical Engineering, 2016, 8(4): 533–540. doi: 10.1016/j.jrmge.2016.03.002
[20] REZAEI M, MAJDI A, MONJEZI M. An intelligent approach to predict unconfined compressive strength of rock surrounding access tunnels in longwall coal mining[J]. Neural Computing and Applications, 2014, 24(1): 233–241. doi: 10.1007/s00521-012-1221-x
[21] MOHAMAD E T, ARMAGHANI D J, MOMENI E, et al. Rock strength estimation: a PSO-based BP approach[J]. Neural Computing and Applications, 2018, 30(5): 1635–1646. doi: 10.1007/s00521-016-2728-3
[22] FRIEDMAN J H. Multivariate adaptive regression splines[J]. The Annals of Statistics, 1991, 19(1): 1–67.
[23] 马建海,孙建孟. 用测井资料计算地层应力[J]. 测井技术,2002,26(4):347–352. MA Jianhai, SUN Jianmeng. Calculate formation stress using logging data[J]. Well Logging Technology, 2092, 26(4): 347–352.
-
期刊类型引用(47)
1. 吴永川，刘军波，李晓，郑挺，白海鹏. 中东某碳酸盐岩油田3000m超长水平段优化设计. 石化技术. 2024(03): 54-56 . 
百度学术
2. 刘钰龙，兰小林，王鼎. 低成本防水侵水泥浆体系在陇东页岩油水平井的应用. 复杂油气藏. 2024(01): 103-111 . 百度学术
3. 杨智光，潘荣山，苑晓静，常雷，李继丰，朱健军，赵英楠，邵帅. 古龙页岩油开发试验钻井设计优化与实践. 大庆石油地质与开发. 2024(04): 181-190 . 百度学术
4. 汪海阁，常龙，卓鲁斌，席传明，欧阳勇. 中国石油陆相页岩油钻井技术现状与发展建议. 新疆石油天然气. 2024(03): 1-14 . 百度学术
5. 李涛，杨哲，徐卫强，阳强，杨兆亮. 泸州区块深层页岩气水平井优快钻井技术. 石油钻探技术. 2023(01): 16-21 . 本站查看
6. 刘德平，代睿，彭聪，孙政，杨璨，林康，蔡刚. 深井超大环空小井眼安全钻井技术研究与应用——以蓬莱气区DB-1井为例. 钻采工艺. 2023(02): 15-20 . 百度学术
7. 胡祖彪，王清臣，张勤，徐文，李德波，韩成福. 长庆油田页岩油井5000 m水平段高性能水基钻井液钻井实践. 钻井液与完井液. 2023(03): 325-331 . 百度学术
8. 路保平，陈会年. 《石油钻探技术》50年与未来发展建议. 石油钻探技术. 2023(04): 3-10 . 本站查看
9. 孙磊磊，陈远军，程旭，苏浩. 长庆油田HQ区块长段水平井下套管降摩减阻技术. 钻采工艺. 2023(04): 167-172 . 百度学术
10. 梁龙军，易旺，陈捷，高为，胡海洋，李凯. 六盘水煤田煤层气水平井优快钻井技术. 石油钻采工艺. 2023(03): 275-283 . 百度学术
11. 郭亮，邹荣，王维良，涂福洪，杨静，李敏. 新疆吉木萨尔页岩油水平井钻井关键技术. 西部探矿工程. 2023(11): 46-48 . 百度学术
12. 谢江锋，段志锋，欧阳勇，解永刚，吴学升，蒙华军，思代春. 长庆油田致密气藏超长水平段水平井钻完井技术. 科学技术与工程. 2023(31): 13332-13339 . 百度学术
13. 孙欢，朱明明，李润苗，赵福荣，杨治强，刘小杰. 长庆油田二氧化碳注采区防漏堵漏技术研究与应用. 石油化工应用. 2023(11): 24-27+35 . 百度学术
14. 吴裕根，门相勇，王永臻. 我国陆相页岩油勘探开发进展、挑战及对策. 中国能源. 2023(04): 18-27 . 百度学术
15. 迟建功. 大庆古龙页岩油水平井钻井技术. 石油钻探技术. 2023(06): 12-17 . 本站查看
16. 史配铭，倪华峰，石崇东，王学枫，王万庆，屈艳平. 苏里格致密气藏超长水平段水平井钻井完井关键技术. 石油钻探技术. 2022(01): 13-21 . 本站查看
17. 孙欢，朱明明，王伟良，李治君，陈宁，刘斌. 长庆页岩油水平井华H90-3井超长水平段防漏堵漏技术. 石油钻探技术. 2022(02): 16-21 . 本站查看
18. 朱化蜀，王希勇，徐晓玲，郭治良，黄河淳. 威荣深层页岩长水平段工程钻探能力延伸极限研究. 油气藏评价与开发. 2022(03): 506-514 . 百度学术
19. 刘冠彤. 页岩油地层油基钻井液技术. 西部探矿工程. 2022(08): 39-40 . 百度学术
20. 李玉海，李博，柳长鹏，郑瑞强，李相勇，纪博. 大庆油田页岩油水平井钻井提速技术. 石油钻探技术. 2022(05): 9-13 . 本站查看
21. 申昭熙，张超，纪海涛，林凯，韩礼红，王建军. 水平井下套管过程中套管与井壁接触状态有限元分析. 石油管材与仪器. 2022(06): 50-53 . 百度学术
22. 刘卫彬，徐兴友，张君峰，陈珊，白静，刘畅，李耀华. 陆相页岩地层地质-工程一体化水平井精确钻探技术——以松辽盆地吉页油1HF井为例. 中国地质. 2022(06): 1808-1822 . 百度学术
23. 党军，朱明明，张建卿，杨新宏，牛步能，孙欢. 长庆油田多层系精准堵漏技术研究与应用. 钻采工艺. 2022(06): 134-138 . 百度学术
24. 由福昌. 页岩气超长水平井固井难点及对策分析. 当代化工. 2021(03): 661-664 . 百度学术
25. 赵虎. 钻井液润滑性评价方法对比研究. 石油工业技术监督. 2021(04): 24-27 . 百度学术
26. 薛少飞，李伟，张文哲，王波，殷嘉伟. 延长区块炭质泥岩高性能水基钻井液研究. 辽宁化工. 2021(05): 720-722 . 百度学术
27. 张家希，于家庆，Roman Galchenko，何跃文，杨雄文，彭齐，刘青. 北美非常规油气超长水平井优快钻井技术及实例分析. 钻探工程. 2021(08): 1-11 . 百度学术
28. 张锦宏. 中国石化页岩油工程技术现状与发展展望. 石油钻探技术. 2021(04): 8-13 . 本站查看
29. 陈作，刘红磊，李英杰，沈子齐，许国庆. 国内外页岩油储层改造技术现状及发展建议. 石油钻探技术. 2021(04): 1-7 . 本站查看
30. 韩来聚，杨春旭. 济阳坳陷页岩油水平井钻井完井关键技术. 石油钻探技术. 2021(04): 22-28 . 本站查看
31. 陈海宇，王新东，林晶，陈涛，李辉，范琳. 新疆吉木萨尔页岩油超长水平段水平井钻井关键技术. 石油钻探技术. 2021(04): 39-45 . 本站查看
32. 王增林，鲁明晶，张潦源，李爱山，孟勇，郑彬涛. 东营凹陷陆相页岩油强化缝网改造生产制度优化研究. 石油钻探技术. 2021(04): 71-77 . 本站查看
33. 蒋廷学，王海涛. 中国石化页岩油水平井分段压裂技术现状与发展建议. 石油钻探技术. 2021(04): 14-21 . 本站查看
34. 田逢军，王运功，唐斌，李治君，刘克强. 长庆油田陇东地区页岩油大偏移距三维水平井钻井技术. 石油钻探技术. 2021(04): 34-38 . 本站查看
35. 赵振峰，李楷，赵鹏云，陶亮. 鄂尔多斯盆地页岩油体积压裂技术实践与发展建议. 石油钻探技术. 2021(04): 85-91 . 本站查看
36. 周双君，朱立鑫，杨森，毛俊，李萧杰，黄维安. 吉木萨尔页岩油区块防漏堵漏技术. 石油钻探技术. 2021(04): 66-70 . 本站查看
37. 田福春，刘学伟，张胜传，张高峰，邵力飞，陈紫薇. 大港油田陆相页岩油滑溜水连续加砂压裂技术. 石油钻探技术. 2021(04): 118-124 . 本站查看
38. 赵峰. 水平井钻井液技术研究. 西部探矿工程. 2021(10): 39-40+44 . 百度学术
39. 王忠良，周扬，文晓峰，龙斌，丁凡，陈邵维. 长庆油田小井眼超长水平段水平井钻井技术. 石油钻探技术. 2021(05): 14-18 . 本站查看
40. 史怀忠，成鹏飞，穆总结，席传明. 插针式水力振荡器的研制及应用. 石油机械. 2021(11): 17-23 . 百度学术
41. 刘克强，李欣，艾磊，李治君，刘志雄，梁宏伟. 旋转导向钻井技术在页岩油水平井的应用与认识. 复杂油气藏. 2021(03): 100-104 . 百度学术
42. 穆总结，李根生，臧传贞，马军. 振动减阻工具的研制与现场试验. 石油机械. 2021(12): 42-47 . 百度学术
43. 李维轩，宋琳，席传明，谢士远，戎克生. 新疆玛湖油田致密砾岩超长水平段水平井钻完井技术. 新疆石油天然气. 2021(04): 86-91 . 百度学术
44. 杨仲涵，罗鸣，陈江华，许发宾，徐靖. 莺歌海盆地超高温高压井挤水泥承压堵漏技术. 石油钻探技术. 2020(03): 47-51 . 本站查看
45. 胡祖彪，张建卿，王清臣，吴付频，韩成福，柳伟荣. 长庆油田华H50-7井超长水平段钻井液技术. 石油钻探技术. 2020(04): 28-36 . 本站查看
46. 孙永兴，贾利春. 国内3000 m长水平段水平井钻井实例与认识. 石油钻采工艺. 2020(04): 393-401 . 百度学术
47. 史配铭，薛让平，王学枫，王万庆，石崇东，杨勇. 苏里格气田致密气藏水平井优快钻井技术. 石油钻探技术. 2020(05): 27-33 . 本站查看
其他类型引用(6)
计量
- 文章访问数: 140
- HTML全文浏览量: 25
- PDF下载量: 74
- 被引次数: 53
