Drilling Fluid Technology for Ultra-Long Horizontal Section of Well Hua H50-7 in the Changqing Oilfield
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摘要:
长庆油田陇东地区华H50-7井是一口超长水平段水平井,水平段长达 4 088.00 m,钻遇泥岩层和断层,钻进过程中降摩减阻困难、井眼清洁难度大、泥岩层防塌和断层防漏堵漏难度大。为此,优选了水基钻井液,并提高钻井液的润滑性和抑制性,以降低摩阻和防止泥岩层坍塌;针对不同漏失情况,制定了相应的防漏堵漏技术措施,以解决断层防漏堵漏问题。华H50-7井应用了优选的水基钻井液,采取了制定的防漏堵漏技术,钻井过程中钻井液的润滑性和抑制性稳定,与使用原水基钻井液的邻井相比,下放钻柱和套管时的摩阻降低显著,发生井漏后均成功堵漏,未出现井眼失稳问题。华H50-7井的顺利完钻表明,优选水基钻井液、采取针对性防漏堵漏技术措施,可以解决陇东地区超长水平段水平井钻进中托压严重、易井眼失稳、水平段地层造浆严重和水平段堵漏难度大的问题,这也为将来钻更长水平段水平井积累了经验。
Abstract:Well Hua H50-7 is a horizontal well with an ultra-long horizontal section in Longdong area of Changqing Oilfield. The ultra-long horizontal section as well as the expected mudstone intervals and faults bring difficulties in resistance reduction, wellbore cleaning, prevention of the mudstone layer from collapsing and fault leakage prevention and plugging. The goal involves optimizing the water-based drilling fluid, the lubricity and inhibition of the water-based drilling fluid are improved to reduce friction and resistance and prevent the mudstone layer from collapsing. Different technical measures for leakage prevention and plugging were developed, depending on the severity of leakage to solve problems of fault leakage prevention and plugging. By applying the optimized water-based drilling fluid and adopting the developed leakage prevention and plugging technology, the drilling of Well Hua H50-7 had been smoothly completed. During the drilling process, the lubricity and inhibition of drilling fluid were stable. Compared with the adjacent wells using the original water-based drilling fluid, the resistance encountered in drilling string and casing running wassignificantly reduced. Lost circulations occurred were successfully plugged without the problem of borehole instability. The successful drilling of Well Hua H50-7 showed that by optimizing the formulation of water-based drilling fluid to improve its lubricity and inhibition, and adopting pertinent leakage prevention and plugging technologies, problems can be solved. Further, the problems involved in drilling the ultra-long horizontal sections of horizontal wells in Longdong Area, such as borehole instability, severe mud-making in the horizontal section, and difficulties in lost circulation control in the horizontal section could be solved effectively. At the same time, the successful completion of this well provided experience for drilling longer ultra-long horizontal section horizontal wells in the future.
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随着油气勘探开发的深入,全球油气田进入开发中后期,油气井废弃或转产逐渐增多,导致枯竭油气藏逐渐增多。国际能源署(IEA)分析了全球800个主要油田的生产和储量情况,认为全球现有油田产量以平均9%的自然递减率减少[1],大多数非欧佩克产油国的石油产量要么已过高峰期,要么在未来20年内将达到高峰期,我国老油田年产量递减率为10%~15%[2]。非常规油气田的产量递减速率更高,油气藏衰竭迅速,导致枯竭油气藏、废弃井数量迅速攀升。根据美国环境保护署统计,全美备案的废弃油井数量,相比“页岩气革命”前增加了12%以上[3],废弃井泄露、地面坍塌等引发的安全环保问题已经引起广泛关注。另外,在全球低碳发展的背景下,油公司在油气投资决策中计入碳价格,提高了油气勘探开发的门槛,使更多的油气资源变得不可开发。妥善处理枯竭油气藏相关的资产及安全环保问题、谋取在新型能源体系中的地位,成为油气企业转型的重要考量。为此,国外众多机构对利用枯竭油气藏开发新能源的种路径进行了大量研究试验,并取得一定的效果。2023年,我国国家能源局发布《加快油气勘探开发与新能源融合发展行动方案(2023—2025)》,提出要大力推动油气勘探开发与新能源融合发展。我国油公司在勘探开发中积极强化新能源开发利用,但多以内部用能清洁替代为目的,对于外部供能多样化、提供更多低碳能源方面缺乏深入研究和规划[4]。因此,笔者调研总结了枯竭油气藏与新能源融合发展的主要技术进展,提出了推动枯竭油气藏与新能源融合发展的建议,为油气企业科技规划、油气田开发计划、新能源发展规划等提供参考。
1. 枯竭油气藏与新能源融合发展的主要优势
太阳能、风能、地热、氢能等新能源在低碳环保方面有着明显的优势,但前期投资成本较高,回报周期较长,限制了其规模发展。另外,太阳能、风能受天气条件影响大,能源生产波动性强,且受到储能高成本、低效率的制约。枯竭油气藏可以为风能、光能、地热、氢能等能源提供低成本的运输通道、存储空间、基础设施和施工经验,通过油气技术移植和拓展,可以降低新能源开发利用的风险和成本,提升其规模化发展的速度。枯竭油气藏与新能源融合发展主要有以下优势:
1)避免废弃井带来的安全环保问题。废弃井里含有大量的甲烷、苯、硫化氢等物质,易污染空气、地表水和地下水,还有爆炸的风险。国内外发生过多起废弃井引起的安全事故,造成了巨大的经济损失。2021年,美国启动了为期10年的废弃井治理计划,投资800亿美元进行废弃井的封堵[3]。枯竭油气藏的资源化利用可以恢复废弃井的使用和运行,能有效减少废弃井带来的安全环保问题。
2)节约投资。a. 降低油气井废弃及维护成本。环保要求日益提高,使油气井的废弃成本越来越高。据统计,加拿大陆上油气井的废弃成本为每口井2万~16万加元 [5];尼日利亚陆上油气井的弃井成本每口井约为100万美元[6];荷兰Schoonebeek油气田油气井的废弃总成本估计为2.61亿美元[7]。海上油田油气井的废弃成本更加高昂。墨西哥湾地区油井的废弃总成本预期高达290亿美元[8],北海地区油井废弃井成本每年高达30亿美元,总费用预计为400亿美元。b.节约新能源基础设施投资。油气田多数占地面积大,距离居民区较远,交通和物流的基础设施完善,利用枯竭油气田开发新能源,可以利用已建成的基础设施,从而节约新能源建设投资,提高新能源开发利用的经济可行性。
3)促进油气产业转型及新能源快速发展。枯竭油气藏与新能源融合发展,可为油气行业的退出人员提供就业机会,为油气生产提供绿色能源,推动当地能源转型。油气田开发中积累的地质环境、储层条件等基础数据,生产井、注入井的历史数据,油气从业人员的经验,可为新能源开发提供信息支撑,降低新能源发展的风险,从而推动相关技术快速发展。
2. 枯竭油气藏与新能源融合的技术进展
由于技术可移植借鉴的程度不同,枯竭油气藏与新能源融合的技术发展成熟度有很大差异:利用枯竭油气藏开采地热资源在全球已有较多成功应用案例,利用枯竭油气藏储能处于现场验证阶段,利用枯竭油气藏储氢已有少数成功的先导试验,但距离大规模、长周期、纯氢的存储仍有很多基础性问题有待解决,利用枯竭油气藏原位开采氢及锂的技术应用边界条件不清晰,推广应用的可行性还没有得到验证。
2.1 地热开采
地热资源常与油气伴生,地热能与油气资源的勘探开发技术有较高程度的重叠,技术可移植的程度很高。利用废弃井的井筒和地面设施来开采地热资源,是油气与新能源融合最常见的方式,主要有联产和废弃油气井转地热井2种方式。
联产是指在油气开采过程中提取油气井产出液中的热量,同时生产碳氢化合物和地热能。老油田油井产出液的含水率最高达99%,其温度为65~150 ℃,可以转化为热能和/或电能。废弃油气井转为地热井的井筒改造方法主要有开窗侧钻法、改造泵室射孔法和直接射孔法[9]。中原油田采用改造泵室射孔法,将马古6井改造为地热井,验证了改造方案和配套技术的可行性和可靠性;大港油田应用直接射孔法对滨海新区的废弃油井进行了改造,采用“一采两灌”模式开发地热,获得了达到供暖要求的地热能,供热面积达39×104 m2;长庆油田在陕北姬塬油区建成了长停油井地热能开发利用示范工程。2019年,加拿大阿尔伯塔省开始建设“低焓地热能”样板项目(如图1所示),利用2口相距2.5 km、深2 400 m的废弃井,在井底建立通道,将水从1口井注入地下,经水平段高温加热后从另1口井流回地面,达到采出地热能的目的,这样的设计利用了热虹吸原理,节省了泵水的能量消耗。
2000年,斯坦福大学等研究机构提出利用二氧化碳黏度低、热物性好、与天然气储层配伍性高的优点来开发废弃气藏地热能 [10–14]。崔国栋等人[15]提出了利用二氧化碳开采废弃气藏地热能的操作流程:在提高天然气采收率阶段,提前将部分生产井转为注入井,注入二氧化碳以恢复储层压力;然后注采二氧化碳,进入地热能开发阶段。2020年,加拿大利用二氧化碳羽流系统开采废弃井地热进入测试阶段,用超临界二氧化碳代替水作为工作流体(如图2所示),在地层温度90 ℃条件下也可以运行,降低了对地层温度的要求(通常地热发电的地层温度要高于160 ℃),提高了利用废弃井建设发电厂的经济可行性。
2.2 储能
2.2.1 压缩气体储能
压缩气体储能是用可再生能源发电对气体加压,通过废弃井注入地下储存,压缩气体产生的热能也在地下储存;当需要恢复电能时,气体从井下释放并受热,气体膨胀做功用于发电。
2009 年,美国太平洋天然气电力公司从地址评价及选址、储库建设与运维及监测分析等方面,研究了利用枯竭气田进行压缩空气储能技术的经济可行性[16]:考虑储层的圈闭特性、地面发电设备、已钻井的分布密度、废弃井修复成本等因素,形成了储气库适宜性评价方法;利用枯竭油藏进行压缩空气储能,可以满足设施运行所需的流速和压力,但需严格限制空气中的甲烷比例。2020年,美国再生能源实验室提出了压缩气体储能设计方案[17],考虑了与枯竭油气田基础设施的兼容度,采用天然气作为能量载体储能(如图3 所示),模拟结果显示,不同岩层温度的往返效率为40%~70%。但目前该方案处于研究分析阶段,还未进行现场试验。
近年来,国内也进行了压缩气体储能的探索。江都区新型空气储能源网荷储一体化项目,设计利用真武油田废弃油井进行压缩空气储能发电,装机容量120 MW,年发电量1.5×108 kW·h,建设期2年。胜利油田计划与清华大学联手,在垦东区块开展兆瓦级空气储能试验。
2.2.2 泵压水力储能
水力储能是将能量转化为高水位和低水位之间的差值来实现发电,具有储能效率高、环境污染少等优点,但在场地选择、建设成本方面有诸多限制。泵压水力储能是利用废弃井建立一个连接至油气藏的地下封闭水库,当新能源电力产出过剩时,用多产出的电将地面水池中的水加压泵入地下储存起来。当需要用电时打开井口,高压液体回到地面,通过涡轮发电,恢复正常压力的水流回地面水池。通过地面控制,能够在电网负荷高峰期间提供短时间、高功率的电力输出。
美国得州Quidnet公司发明了模块式的涡流发电机(如图4所示),可以使枯竭油气藏储能的往返效率达到70%~75%,与抽水储能效率相当。目前部署了6个试点项目,并得到美国能源部的支持,现已与一家供电公司签订了为期15年的承购协议[18]。
美国Sage Geosystems公司推出了“EarthStore”泵压储能技术[19],通过油田废弃井向地层注入高压钻井液,推动地下岩石裂缝扩张,再利用多余的可再生能源向井筒注入高压水,以保持裂缝“充气”,然后关闭阀门,将水储存在地层中。当需要使用能源时,打开阀门,地层压力会使水沿着管道流出地面,通过涡轮机进行发电(见图5)。“EarthStore”系统这种类似于“吸气和呼气”的作用机制,将水与热岩结合在一起,多个邻近的油气井可以组合成多缸热/压力发动机,18~20个这样的装置就可形成一个50 MW的可再生能源储存厂。目前,Sage Geosystems公司得到了国际钻井承包商Nabors Industries等投资者的支持。
2.3 枯竭气藏储氢
枯竭气藏储氢具有容积大、地质认识程度高、密封性好和地理分布比较广等优点,与新建储氢设施相比,具有显著的成本优势。欧洲是探索枯竭气藏储氢的先驱,2012年欧盟启动了HyUnder项目,主要目的是评估欧洲大规模地下储氢的潜力。2021年欧盟资助了HyStorIES项目,探索在地下含水层或枯竭油气藏中储存纯氢的可行性,评估了爱尔兰、意大利等国家枯竭气田储氢的潜力和可行性。
2011—2015 年,Hychico 公司在阿根廷的 Diadema 地区开展枯竭气藏储氢的先导性试验。首先通过循环注入和采出天然气,使储层压力达到 2.65 MPa(设定为原始压力),同时设立几处监测点,注入少量氢气作为示踪剂,以确定储层的性质和密封性;然后向储层注入氢气,直至储层内含氢量达到10%,储层压力达到1.0 MPa;再次注入天然气提高储层压力,检查储层在原始压力下对氢气的密封性,结果证明含氢量10%时,对储层密封性无显著影响。2014—2017 年,RAG公司在奥地利的 Gampern气田,将氢气(10%)和天然气(90%)的混合物注入枯竭油气藏,发现10%的氢气对储层的密封性、力学性质和设备材料无显著影响,注入氢气的 82% 可以被回收。2023年,RAG公司在该油田启动了枯竭油气藏储氢示范项目。
虽然枯竭气藏储氢可利用天然气储气库的建设经验,但氢气的特殊性使其地下流动行为与流固相互作用更为复杂,利用枯竭油气藏储氢仍在探索阶段,且面临巨大挑战。据IEA的统计,全球13个储氢项目中,有50%处于概念论证阶段,极少数处于试验和运营阶段。要推动地质储氢发展,亟需开展多尺度多场耦合氢损耗机制、氢气体运移及泄漏监测体系、场地尺度数值模拟等攻关研究[20–23]。
2.4 其他能源开采
2.4.1 废弃井采氢
目前,利用枯竭油气藏采氢有地下原位燃烧和微生物发酵2种方式。
加拿大Proton公司利用其在原位燃烧和纳米薄膜过滤方面的技术优势,提出了地下原位燃烧采氢技术[24],主要流程分为3步:1)将废弃井改造为注氧气井,将富含氧气的气体注入储层,在储层高温下,氧气与储层内的少量焦炭结合引起燃烧,引发热解反应、水热分解、烃气化和水煤气变换等一系列化学反应,生成含有氧气、二氧化碳、一氧化碳、甲烷、氮气和氢气的混合气体,氢气缓慢上浮汇集在盖层岩石的下部,其他气体则留在储层中;2)在注氧气井旁边钻1口氢气接收井,井深钻至盖层底部,井眼底部安装过滤装置,将其他气体过滤掉,将氢气分离,并提升到地面;3)氢气存储(见图6)。2020年,该公司在加拿大一个废弃油田进行了现场试验,氢气日产量超过30 t。但由于注入储层的是空气,其中70%以上的氮气既不参与合成反应,也达不到超临界状态,而是在地下积存,影响了氢气的持续生产。目前,该公司计划在地面建设氧气站,向地下注入纯氧气,以解决氮气的地下积存问题。
美国Cemvita Factory公司研发了利用枯竭油气藏的天然微生物采氢技术[25],并将采出的氢定义为金氢,其生产流程为:将循环水、食用微生物和抑制物质通过废弃井注入储层,通过生物刺激发生专有反应,产生氢气和二氧化碳,氢气通过井筒采出,二氧化碳封存在地下。2022年,该技术在美国二叠纪盆地枯竭油田进行了现场试验,成功采出了氢气。
2.4.2 废弃井采锂金属
锂金属是新能源领域的关键矿产,主要存在于伟晶岩矿物及盐水中,在自然界中没有单质存在。目前,主要通过矿石提炼和卤水萃取来生产,需要占用大量土地和水资源。由于油气开发产出的盐水中通常含有锂,随着锂需求量的增加,从废弃井中开采锂金属已经引起广泛关注。目前,加拿大、美国等国家已进行了废弃井采锂技术的现场试验,我国仍处于起步阶段。加拿大Prairie Lithium公司购买了3口废弃井,计划加深钻至富含锂的盐水层,进行锂金属开采。美国A1 Lithium公司计划在Paradox盆地的废弃油气井进行锂的勘探开发[26]。2023年,中国石油西南油气田公司采用气田出水预处理和吸附膜−沉淀法耦合的提锂工艺,在龙王庙组气藏成功产出了首批Li2CO3成品,锂吸附剂回收率达 85%~95%,实现了国内油气田采出水提锂“零的突破”[27]。
为了提高锂的提取速度,普林斯顿大学开发了一种可以扭曲成绳索的多孔纤维,研发了绳子捞锂技术[28]。该多孔纤维内部亲水,表面防水,浸入盐水中时,水会通过毛细作用向上流动,水蒸发后,在纤维表面形成氯化钠和氯化锂晶体,由于钠盐溶解度较低,形成的晶体在绳子下端,而溶解度较高的锂盐晶体则在上部,可轻松分离。该技术将原来几个月甚至几年的蒸发时间缩短至不到一个月。
3. 枯竭油气藏与新能源融合发展建议
枯竭油气藏与新能源融合发展已进行了多种路径的探索,但受技术发展阶段、行业壁垒、信息壁垒、行政审批和商业模式等因素的限制,目前仍未形成顺畅的发展态势。为了切实发挥枯竭油气藏与新能源融合发展的潜力,需要在建立枯竭油气藏信息共享平台和废弃油气井资源化利用研发平台、形成油气藏资源化利用标准、创新枯竭油气藏资源化利用商业模式等方面进行攻关研究。
1)进行枯竭油气藏普查,建立相关信息共享平台。开展枯竭油气藏普查工作,详细调研普查枯竭油气藏位置、封存状态、地质条件、资源赋存、区域经济及社会发展水平、市场需求与经济性等基本信息与参数,为综合利用、商业化运营奠定基础,建议建立国家级枯竭油气藏数据库和信息共享平台,并实行信息动态跟踪管理,为推进枯竭油气藏与新能源融合发展提供全面而详实的数据支撑。
2)建立废弃油气井资源化利用研发平台,协同推动技术快速突破。废弃油气井资源化利用涉及传统能源和多种新能源种类,有油气公司、油服公司、新技术公司、最终用户、区域管理等多种参与主体,基础理论研究薄弱,且存在地质条件复杂,社会条件多变等困难,建议建立废弃油气井资源化利用研发平台,围绕枯竭油气藏资源化利用的关键核心问题进行联合攻关,如地热开发过程中的压力保持问题,氢气与储层岩石和流体的化学反应、微生物反应、多尺度多场耦合氢损耗机制、氢气运移及泄漏监测体系,枯竭油气藏资源化利用的地质、井筒、地面设施评价及选址方法、应用潜力评价方法、投入产出评价方法等。在科研机构、地方政府、国内外先进科技企业、传统能源企业之间形成技术交流、专利转让、技术试验、利益共享的研发合作机制。
3)开展示范试点,形成枯竭油气藏资源化利用的标准体系。枯竭油气藏资源禀赋条件各不相同,原有地面基础设施和井筒条件也是千差万别,因此建议通过国家重大专项研发平台,对枯竭油气藏储能的安全性、科学性、技术经济可行性进行评估,选取技术可靠、经济可行、资源综合利用效率高的项目作为示范工程,进而形成枯竭油气藏资源化利用的装备、设计、施工及项目运行的规范和标准体系。在条件许可地区,采用政府与企业共同投资的模式,形成产业示范区,以点带面,推动我国油气能源与新能源融合发展的进程。
4)探索枯竭油气藏资源化利用的商业模式,推动协同低碳发展。构建枯竭油气藏与新能源融合发展的投资合作机制,明确产权与利益分配机制。关注新兴科技公司,发掘并投资具有潜在颠覆性的工程技术,抢占发展先机。在电网接入、示范项目申报等方面与地方政府及金融机构合作,积极争取专项或区域税收优惠政策,多方协力推动枯竭油气藏资源化利用发展,逐步形成经济和社会效益显著的低碳发展商业模式。
4. 结束语
枯竭油气藏的资源化利用是解决废弃油气井带来的安全环保问题的重要途径,其与新能源的融合发展,对于建设国家新型能源体系具有重要意义。目前,国内外在利用枯竭油气藏进行地热开采、储氢、储能、制氢、开采锂金属等方面,开展了大量卓有成效的研究和探索,但由于技术可移植借鉴的程度不同,技术发展成熟度有很大差异,而且受理念思路、行政审批、运营管理等因素的限制,枯竭油气藏与新能源融合发展中存在技术突破难、运营成本高、组织运营不畅等问题。为此,需要建立国家级枯竭油气藏数据库和信息共享平台及废弃油气井资源化利用研发平台,开展示范工程项目,逐步形成枯竭油气藏资源化利用的规范和标准,油公司、油服公司、新技术公司、地方政府、金融机构等多方合作,推动枯竭油气藏资源化利用快速发展,更好地满足国家能源战略需求。
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表 1 不同质量分数抑制剂溶液的水活度
Table 1 Water activity of different inhibitor solutions
质量分数,
%水活度 CQFY-3 NaCl KCl HCOONa HCOOK CaCl2 10 0.917 0.931 0.942 0.941 0.957 0.942 15 0.864 0.898 0.908 0.929 0.932 0.908 20 0.711 0.868 0.898 0.912 0.904 0.899 25 0.696 0.835 0.883 0.8887 0.883 0.884 30 0.522 0.798 0.864 0.863 0.861 0.793 表 2 岩屑在不同抑制剂溶液中的回收率
Table 2 Recovery rate of cuttings in different inhibitor solutions
抑制剂 岩屑回收率,% 表观黏度上升率,% 一次 二次 CQFY-3 56.46 41.78 12.57 NaCl 39.84 18.52 21.53 KCl 43.46 22.66 17.86 HCOONa 36.14 19.13 24.71 HCOOK 44.74 23.61 19.62 表 3 加入不同增黏剂前后基浆的流变性能
Table 3 Rheological properties of base slurry before and after adding different tackifiers
配方 塑性黏度/
(mPa·s)动切力/
Pa动塑比 ϕ6 ϕ3 LSYP 基浆 12 2.5 0.22 2 1 0 基浆+0.3%CQZN 14 8.0 0.57 7 6 5 基浆+0.3%XCD 17 8.0 0.47 6 4 2 基浆+0.3%PAC-HV 19 7.5 0.39 5 3 1 基浆+0.3%CMC-HV 19 6.0 0.31 3 2 1 表 4 加入不同量复合增黏剂CQZN后基浆的流变性
Table 4 Rheological properties of base slurry after adding different dosages of CQZN compound tackifier
CQZN加量,% 塑性黏度/(mPa·s) 动切力/Pa 动塑比 ϕ6 ϕ3 LSYP 0 12 2.5 0.22 2 1 0 0.1 12 4.0 0.33 4 3 2 0.2 13 6.0 0.46 5 3 1 0.3 14 8.0 0.57 7 6 5 0.4 17 10.0 0.59 9 7 5 表 5 加入不同润滑剂前后基浆的润滑系数降低率和表观黏度
Table 5 Lubricating coefficient reduction rate and apparent viscosity of base slurry before and after adding different lubricants
配方 润滑系数降低率,% 表观黏度/(mPa·s) 基浆 40.5 基浆+2%润滑剂A 16.13 40.0 基浆+4%润滑剂A 61.29 42.5 基浆+2%润滑剂B –8.06 48.0 基浆+4%润滑剂B 11.29 48.5 基浆+2%润滑剂C 45.16 38.5 基浆+4%润滑剂C 55.65 41.0 基浆+2%润滑剂D 23.39 43.5 基浆+4%润滑剂D 47.58 45.5 表 6 加入复配润滑剂后基浆的润滑系数降低率和表观黏度
Table 6 Lubricating coefficient reduction rate and apparent viscosity of base slurry before and after adding compound lubricants
配方 润滑系数
降低率,%表观黏度/
(mPa·s)基浆 40.50 基浆+2%润滑剂A+4%润滑剂C 80.39 48.03 基浆+3%润滑剂A+3%润滑剂C 82.78 49.32 基浆+4%润滑剂A+2%润滑剂C 87.62 50.78 表 7 不同水基钻井液的流变性
Table 7 Rheological properties of different water-based drilling fluids
钻井液 表观黏度/
(mPa·s)塑性黏度/
(mPa·s)动切力/Pa 动塑比 ϕ6 ϕ3 LSYP 优选 34 22 12 0.55 6 5 4 现用 34 26 8 0.31 3 2 1 表 8 不同水基钻井液抑制性评价结果
Table 8 Appraisal results of inhibition of different water-based drilling fluids
钻井液 岩屑回收率,% 表观黏度上升率,
%滤液水活度 一次 二次 优选 98.64 76.82 6.53 0.5~0.7 现用 89.81 53.17 14.71 0.8~0.9 表 9 优选和现用水基钻井液抗污染性能评价结果
Table 9 Appraisal results of anti-pollution performance of different water-based drilling fluids
钻井液 条件 表观黏度/(mPa·s) 塑性黏度/(mPa·s) API滤失量/mL 优选 污染前 34 22 2.5 污染后 37 25 3.0 现用 污染前 34 26 3.5 污染后 40 31 5.0 表 10 纤维可固化复合堵漏液堵漏效果评价结果
Table 10 Appraisal results of plugging effect of fiber curable composite plugging fluid
堵漏液密度/(kg·L–1) 承压能力/MPa 1 mm裂缝 3 mm裂缝 5 mm裂缝 1.25 5.4 4.1 1.2 1.30 6.0 4.5 1.5 1.35 6.2 5.2 1.8 表 11 不同井深、水平段长度下的环空压耗和当量循环密度
Table 11 Annular pressure loss and equivalent circulation density at different well depths and horizontal section lengths
井深/m 水平段长度/m 环空循环压耗/MPa 当量循环密度/
(kg·L−1)条件1 条件2 条件1 条件2 2 178.00 0 2.405 1.293 1.47 1.32 2 678.00 500.00 2.641 1.421 1.49 1.32 3 178.00 1 000.00 2.877 1.548 1.50 1.33 3 678.00 1 500.00 3.113 1.676 1.51 1.34 4 179.00 2 000.00 3.439 1.803 1.53 1.34 4 678.00 2 500.00 3.585 1.931 1.54 1.35 5 178.00 3 000.00 3.821 2.058 1.55 1.36 5 678.00 3 500.00 4.057 2.186 1.56 1.36 6 178.00 4 000.00 4.294 2.314 1.58 1.37 注:条件1是钻井液的密度为1.35 kg/L,塑性黏度为30 mPa·s,排量为33 L/s;条件2是钻井液的密度为1.25 kg/L,塑性黏度为22 mPa·s,排量为25 L/s。 表 12 水平段不同井段的钻井液性能
Table 12 Drilling fluid properties in different horizontal hole sections
井深/m 漏斗黏度/s 密度/(kg·L–1) API滤失量/mL 动切力/Pa 动塑比 ϕ6 ϕ3 LSYP 水活度 2 178.00~3 678.00 52~55 1.25~1.30 3 7~8 0.50~0.60 5 4 3 0.65 3 678.00~4 900.00 55~60 1.30~1.33 3 9~10 0.50~0.60 7 6 5 0.59 4 900.00~5 642.00 47~52 1.23~1.24 4 5~6 0.40~0.45 4 3 2 0.67 5 642.00~6 266.00 55~62 1.23~1.24 2 10~12 0.50~0.60 9 8 7 0.62 -
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