Temperature Distribution of Heavy Oil Reservoirs under High Frequency Electromagnetic Heating and an Analysis of Its Influencing Factors
-
摘要:
为了准确分析高频电磁加热过程中影响稠油储层温度分布的因素，以电磁场和传热理论为基础，考虑稠油储层电导率、相对介电常数随频率变化，导热系数、比热容随温度变化的实际情况，建立了描述储层性质动态变化的数学模型，并采用多物理场模拟软件COMSOL求解数学模型，采用对比法分析了不同因素对温度分布的影响规律。计算分析发现：电磁波功率的提高有助于增大储层加热深度；较大的电磁波频率可引起波源附近储层温度升高，但温度随深度增大急剧下降；考虑储层性质动态变化时计算出的温度分布，与假设储层性质恒定时的计算结果存在差异；在一定变化范围内，储层温度值随相对介电常数和电导率增大而增大。研究结果表明，储层性质、电磁波功率和频率对储层的温度分布有明显影响，建立的考虑储层性质动态变化的数学模型为高频电磁加热稠油技术的现场应用提供了理论依据。
Abstract:In order to accurately analyze the factors affecting the temperature distribution of heavy oil reservoirs during high frequency electromagnetic heating, a mathematical model with dynamically varied reservoir properties was established based on the theories of electromagnetic field and heat transfer. In this model, frequency dependence of electrical conductivity and the relative permittivity of heavy oil reservoirs were taken into consideration, along with the temperature dependence of thermal conductivity and specific heat. In addition, COMSOL software of was employed to develop a mathematical model. Finally, the influencing laws governing temperature variation factors were studied by a contrast method. The calculations reflect a direct correlation between electromagnetic wave power and reservoir heating depth, and they demonstrate that the increase of electromagnetic wave power helps to increase the heating depth of reservoir. Although large electromagnetic wave frequency can lead to high temperature area nearby the wave source, the temperature value decreases sharply with the increase of depth. The results of a temperature calculation considering the dynamic change of reservoir properties differ from those calculated based on the constant reservoir properties. Reservoir temperature increases with the relative permittivity and conductivity within a certain range of variation. The results show that reservoir properties, electromagnetic wave power and frequency have a significant impact on temperature distribution of the reservoir and perhaps are prime influencers. The mathematical model that takes into consideration the dynamic change of reservoir properties provides a theoretical basis for the field application of a high frequency electromagnetic heavy oil heating technology.
-
常用钻井液润滑剂一般分为固体和液体2类[1-3]。与液体润滑剂相比，惰性固体润滑剂影响固相控制，且难以降解，易伤害储层和污染环境。液体润滑剂按照其主要成分，可分为矿物油、聚α–烯烃、脂肪酸酯、磷酸酯和烷基糖苷等类别[4-13]。其中，矿物油类润滑剂耐温、耐盐性能较好，但生物降解性差、荧光级别高、毒性大；其他液体润滑剂虽然毒性低，但在高温下易水解、起泡及影响钻井液的流变性。目前，国内深层水平井在应用水基钻井液钻井时，通常加入5.0%～12.0%的原油，以降低摩阻和扭矩、减少卡钻等井下故障[14]。然而，原油不但会对录井的准确度造成影响，而且废弃混油钻井液后期处理困难、环境污染风险高。因此，研制满足环保要求且无荧光的耐温钻井液润滑剂具有重要意义。合成脂肪酸酯类环保型液体润滑剂因兼具优异的润滑性、环保性、热氧化稳定性、水解稳定性和较好的低温流动性，并能通过分子结构优化进一步改善其性能，因此日益受到重视[15-19]。尽管合成酯类润滑剂具有优异的综合性能，但其成本高，耐温性能也不够好，限制了其推广应用[20]。为此，笔者以工业废弃植物油中的脂肪酸为主要原料，研制了耐温且环保的合成脂肪酸酯类钻井液环保润滑剂SMLUB-E[21]，在降低成本的同时，可克服现有润滑剂耐温性与环保性无法兼顾的不足，在缓解环保压力的同时，解决复杂结构井钻井过程中井下摩阻大的技术难题。
1. SMLUB-E的设计与合成
1.1 分子结构设计思路
环保润滑剂应同时满足毒性低和润滑性良好的要求，因此，设计思路为：1）分子结构中不应含有多环芳烃类物质，以降低对环境的污染程度和荧光含量；2）应选用易于降解的天然脂肪酸类和醇类作为原料，以提高环保性和生物降解性；3）应具有双亲结构，其中亲水基团使润滑剂能够在金属表面牢固吸附并形成稳定的润滑膜，而疏水基团不仅会降低接触面间的摩擦阻力，而且会决定润滑膜的厚度和强度，使润滑膜在受到较大载荷时不易被破坏；4）应含有能与金属结合形成极压膜的极压元素，以提高极压润滑性能；5）为提高抗温能力和抗盐能力，优选合适相对分子质量的有机物为基础物，且其分子结构中的极性吸附基团不能与钙、镁离子反应，以免引起破乳，导致其润滑能力降低。
1.2 SMLUB-E的合成
以天然脂肪酸（工业废弃植物油中的脂肪酸）、有机多元醇等为基础原料，合成环保润滑剂SMLUB-E。具体合成步骤：1）合成出含不饱和化学键与活性反应基的聚合酯；2）对合成的聚合酯进行改性反应，引入极压元素与强吸附基团；3）在改性聚合酯上引入极性较大的基团。最终制得黄褐色透明液体润滑剂SMLUB-E，其分子结构如图1所示。
2. SMLUB-E室内性能评价
2.1 SMLUB-E的润滑性
2.1.1 膨润土浆加入SMLUB-E后的润滑性
参照中国石化企业标准《水基钻井液用润滑剂技术要求》（Q/SHCG 4—2011）中的技术指标与试验方法，评价了润滑剂SMLUB-E的润滑性。
1）润滑性试验。采用FANN 21200型极压润滑仪，测试了5.0%膨润土浆中加入1.0%SMLUB-E后的摩阻系数，并与加入原油后的摩阻系数进行了对比（试验条件为160 ℃温度下老化16 h），结果如图2所示。
![]()
图 2 膨润土浆中分别加入SMLUB-E与原油后的摩阻系数Figure 2. Friction coefficient of bentonite mud after adding SMLUB-E and crude oil respectively从图2可以看出：在160 ℃下老化16 h后，膨润土浆的摩阻系数高达0.47；加入1.0% SMLUB-E后，摩阻系数显著降低（降至0.05），表现出较好的润滑性能；膨润土浆中加入8.0%原油后，摩阻系数同样降至0.05，说明加入原油也能够起到良好的润滑作用。但由于原油无法在水中分散，钻井液中混入原油时通常需要同时加入0.2%～0.5%的水包油型乳化剂（如OP-10）对原油进行乳化，提高其在钻井液中的分散性，否则很容易被固相控制设备筛除，增大消耗量。然而，原油与0.5%乳化剂OP-10形成乳化原油后，其润滑效果显著降低，膨润土浆中加入8.0%乳化原油，其摩阻系数仅为0.19。其原因是：一方面，原油乳化后大部分原油油滴被乳化剂分子包裹，丧失了疏水性；另一方面，由于乳化剂分子亲水端的极性高于原油，因此优先在金属表面吸附，导致原油油滴在金属表面的吸附量降低。
2）极压膜强度试验。SMLUB-E除了通过极性基团的物理吸附和化学吸附在金属表面形成一层润滑膜外，在受到较大压力的摩擦时，极压元素还可与金属作用形成极压膜。因此，当钻具表面受到高温和高载荷作用时，润滑膜不易被破坏。用FANN 21200型极压润滑仪对SMLUB-E形成的极压膜强度进行了评价，并与8.0%乳化原油（成分同上）进行了对比，结果见表1。
表 1 SMLUB-E形成的极压膜强度Table 1. Strength of extreme pressure film formed by SMLUB-E负载扭矩/
（N·m）极压润滑仪表盘读数 5.0%膨润土浆+
8.0%乳化原油5.0%膨润土浆+
1.0% SMLUB-E5.6 22 6 11.3 38 10 16.9 54 14 22.6 62 18 28.2 咬合 21 33.5 24 39.5 26 45.2 30 50.8 咬合 从表1可以看出，当FANN 21200型极压润滑仪的负载扭矩达到28.2 N·m时，加入8.0%乳化原油膨润土浆中的滑块和滑环之间即会咬合；而加入1.0% SMLUB-E膨润土浆中的滑块与滑环的负载扭矩达到50.8 N·m时才会咬合，说明SMLUB-E形成的极压膜具有较高的强度，在受到较高负载时也不易被破坏。
2.1.2 聚磺钻井液加入SMLUB-E后的润滑性
聚磺钻井液中加入2.0%的SMLUB-E，在160 ℃下老化16 h后，分别采用FANN 21200型极压润滑仪和NZ-3型滤饼黏滞系数测定仪，测试其摩阻系数与滤饼黏滞系数，考察聚磺钻井液加入SMLUB-E后的润滑性，并与其加入原油和乳化原油后的润滑性进行了对比，结果如图3所示。聚磺钻井液的配方为3.0%膨润土+0.3%PAC-LV+0.2%PFL-H+3.0%SPNH+2.0%SMC+0.2% NaOH+加重剂BaSO4，密度为1.30 kg/L，pH值为9.5，下同；乳化原油成分同上。
![]()
图 3 SMLUB-E与原油在聚磺钻井液中的润滑效果对比Figure 3. Comparison of lubricating effect between SMLUB-E and crude oil in polysulfide drilling fluid从图3可以看出，聚磺钻井液的摩阻系数为0.31，加入2.0% SMLUB-E和8.0%原油后，其摩阻系数分别降至0.08和0.19，说明SMLUB-E在聚磺钻井液中的润滑效果要优于原油；而加入8.0%乳化原油后，摩阻系数仅降至0.24，其降低幅度低于原油。这一方面是因为极性相对较强的磺化处理剂（SPNH和SMC）在金属表面优先吸附，从而阻碍了原油的吸附；另一方面可能是由于磺化处理剂能够在一定程度上乳化原油。此外，由图3还可以看出，无论是SMLUB-E还是原油均能够显著降低滤饼黏滞系数。
2.1.3 SMLUB-E的耐温性试验
在5.0%膨润土浆中加入1.0% SMLUB-E，在不同温度下老化16 h后，测定其摩阻系数，以考察SMLUB-E的耐温性，结果如图4所示。
![]()
图 4 加入SMLUB-E的膨润土浆在不同温度下老化后的摩阻系数Figure 4. Post-aging friction coefficient of bentonite mud with SMLUB-E at different temperatures从图4可以看出，随着老化温度从100 ℃升高至160 ℃，膨润土浆摩阻系数变化幅度不大，始终保持在0.04～0.05，说明SMLUB-E在高温下具有较好的润滑性，耐温可达160 ℃。
2.2 SMLUB-E对钻井液流变性和滤失性的影响
通过改变SMLUB-E的加量，评价了SMLUB-E对膨润土浆和聚磺钻井液流变性和滤失性的影响程度，结果见表2。试验条件为160 ℃下老化16 h。
表 2 SMLUB-E对膨润土浆和聚磺钻井液流变性和滤失性的影响Table 2. Influence of SMLUB-E on rheological and filtration properties of bentonite mud and polysulfide drilling fluid试验浆体 表观黏度/
（mPa·s）塑性黏度/
（mPa·s）动切力/
PaAPI滤失量/mL 5.0%膨润土浆（A） 8.5 4.0 4.5 25.0 A+1.0% SMLUB-E 8.5 4.0 4.5 20.0 A+1.5% SMLUB-E 9.0 5.0 4.0 17.0 A+2.0% SMLUB-E 8.5 4.0 4.5 17.0 聚磺钻井液（B） 43.5 32.0 11.5 5.2 B+1.0% SMLUB-E 52.5 40.0 12.5 4.2 B+1.5% SMLUB-E 50.0 38.0 12.0 4.0 B+2.0% SMLUB-E 52.5 40.0 12.5 4.0 从表2可以看出，无论是膨润土浆还是聚磺钻井液，随着SMLUB-E加量增大，其黏度和切力变化不大，滤失量略有降低。这说明SMLUB-E不会对钻井液的流变性造成不利影响，而且能提高其滤失造壁性。
2.3 SMLUB-E的环保性能
参照国标《生活饮用水标准检验方法》（GB/T 5750—2006）、《水质：苯并(α)芘的测定：乙酰化滤纸层析荧光分光光度法》（GB/T 11895—1989）和《海洋石油勘探开发污染物生物毒性》（GB18420.1—2009）等，测定了环保润滑剂SMLUB-E的重金属含量、生物毒性等环保性能。测试结果为：
1）SMLUB-E中苯并芘含量小于1.0 mg/L，重金属汞、镉、总铬、砷和铅的含量均小于0.001 mg/L，都远小于标准限值，可近似认为SMLUB-E中不含重金属。
2）SMLUB-E的96 h半数致死浓度（LC50）高达58 300 mg/L，超过海上油田废弃钻井液的一级排放标准（LC50=30 000 mg/L），属于无毒油田化学剂（LC50>20 000 g/mL）。
环保性能测试结果表明，SMLUB-E具有很好的环保性能，不会对生态环境造成大的影响。
3. 现场应用
环保润滑剂SMLUB-E目前已在塔河油田TP154XCH井、TP238CH井和中良1CX井等深井进行了现场应用，定向钻进过程中未出现托压、卡钻等井下故障，起下钻顺畅。下面以TP238CH井为例，介绍SMLUB-E的具体应用情况。
3.1 TP238CH井基本情况
TP238CH井为两级井身结构侧钻水平井，套管内开窗侧钻，侧钻点选择在奥陶系桑塔木组地层，完钻层位为奥陶系一间房组。侧钻点井深6 236.00 m，设计完钻井深6 698.81 m，实际钻至井深6 537.48 m（垂深6 435.56 m）时因发生失返性漏失提前完钻，完钻井斜角88.5°，水平位移137.19 m。该井造斜段狗腿度较大，最大井眼曲率达到21.0°/30m，钻具受到较高的弯曲载荷，同时小井眼（ϕ120.7 mm井眼）非常容易形成岩屑床，均会导致产生较大的井下摩阻，要求钻井液具有良好的润滑降摩性能。
以往塔河油田的定向井、水平井普遍采用聚磺混油钻井液钻进。为了缓解日益增大的环保压力，TP238CH井采用了以SMLUB-E为核心处理剂的不混油低摩阻钻井液SMO-FREE，基本配方为3.0%～4.0%膨润土+0.1%～0.2%提切降滤失剂SMVIS-1+0.2%～0.3%增黏降滤失剂SMVIS-2+2.0%～3.0% SMP-2+2.0%～3.0% SMC+1.0%～2.0%镶嵌成膜防塌剂SMNA-1+1.0%～2.0%SMLUB-E+加重剂BaSO4，密度为1.19～1.30 kg/L，pH值为9～10。
3.2 钻井液的润滑性
TP238CH井钻进中的钻井液摩阻系数和滤饼黏滞系数随SMLUB-E加量的变化见表3。
表 3 钻井过程中钻井液润滑性的变化Table 3. Lubricity changes of drilling fluid during drilling operation开次 井深/m SMLUB-E加量，% 摩阻系数 滤饼黏滞系数 一开 6 239.00 0 0.33 0.140 5 6 250.00 0 0.32 0.140 5 6 263.00 0.25 0.30 0.052 4 6 273.00 0.80 0.27 0.052 4 6 304.00 1.30 0.22 0.052 4 6 335.00 1.80 0.18 0.043 7 6 396.00 2.00 0.14 0.043 7 6 461.00 2.00 0.14 0.043 7 二开 6 467.00 2.00 0.13 0.043 7 6 497.00 2.20 0.12 0.043 7 6 531.00 2.20 0.12 0.043 7 从表3可以看出，TP238CH 井钻进中的钻井液未加入SMLUB-E时的润滑性较差，摩阻系数高达0.33，滤饼黏滞系数高达0.140 5；当加入0.25% SMLUB-E后，滤饼黏滞系数大幅降低（降至0.052 4），但摩阻系数的降低幅度很小，仅从0.33降至0.30，这说明加入0.25%SMLUB-E并不能有效改善钻井液的润滑性。随井斜角增大，SMLUB-E的加量从0.25%逐渐提高至2.20%，滤饼黏滞系数趋于稳定，始终保持在0.043 7～0.052 4，而摩阻系数从0.30逐步降至0.12，说明SMLUB-E能够增强钻井液的润滑性能。
3.3 井下摩阻情况分析
TP238CH井钻井过程中，摩阻随井深和井斜角的变化情况如图5所示。
![]()
图 5 摩阻随井深与井斜角的变化Figure 5. Frictional resistance changes with the depth and deviation of the well从图5可以看出，一开从井深6 236.00 m钻至井深6 264.00 m的过程中，井斜角从1.9°增大到9.6°，此阶段由于钻井液中未加入润滑剂SMLUB-E，摩阻从初始的400 kN逐渐增大到800 kN；加入0.80%SMLUB-E后，从井深6 264.00 m钻至井深6 287.00 m的过程中，摩阻降至600 kN左右，钻至井深6 304.00 m时，随着井斜角进一步增大至22°，摩阻又开始呈现增大趋势，增大至800 kN，说明此时0.8%的SMLUB-E已不足以控制摩阻；将SMLUB-E加量提至1.8%以后，摩阻随即降至400 kN；从井深6 395.00 m钻至井深6 461.00 m的过程中，再少量补充SMLUB-E并将其加量控制在2.0%，随着井斜角从33.5°逐渐增大到60.0°，摩阻也较好地控制在500～600 kN。二开从井深6 461.00 m开始钻进，由于已用套管封隔了上部井段的井壁，开始阶段的摩阻相比一开完钻时甚至略有降低。继续少量补充SMLUB-E并控制其加量在2.2%左右，直至钻至完钻井深摩阻都较好地控制在400～600 kN。
通过分析TP238CH井钻井过程中的摩阻变化情况可知，当钻井液中环保润滑剂SMLUB-E的加量保持在2.0%左右时，能够将摩阻控制在较低值，相比采用传统混油钻井液的水平井摩阻（80～100 kN）降低约30%以上，证明SMLUB-E具有优异的润滑性能。
4. 结 论
1）选用工业废植物油中的脂肪酸、有机多元醇等作为基础原料，合成了钻井液环保润滑剂SMLUB-E。
2）室内试验分析表明，SMLUB-E在水基钻井液中具有良好的润滑效果，润滑膜强度高，耐温160 ℃，不含重金属，无毒，环保性能好。
3）以SMLUB-E为核心处理剂的不混油低摩阻钻井液SMO-FREE，在塔河油田深层水平井定向钻进时进行了应用，未出现托压、卡钻等井下故障。现场应用表明，当钻井液中SMLUB-E加量保持在2.0%左右时，井下摩阻能够控制在400～600 kN，表现出良好的润滑降摩阻性能。
-
![]()
图 1 电磁加热稠油储层示意
Figure 1. Schematic of heavy oil reservoir under electromagnetic heating
![]()
图 2 电磁加热稠油储层三维几何模型
Figure 2. Three-dimensional geometric model of a heavy oil reservoir under electromagnetic heating
![]()
图 3 电磁波频率对储层电导率和相对介电常数的影响
Figure 3. Changing laws of electric conductivity and relative permittivity of reservoir with frequency
![]()
图 5 电磁加热稠油储层物理网格划分
Figure 5. Grid partition of the heavy oil reservoir under electromagnetic heating
![]()
图 8 不同电磁波功率下储层温度分布三维图
Figure 8. Three-dimensional map of reservoir temperature distribution under different electromagnetic wave powers
![]()
图 9 电磁波频率对储层温度分布的影响
Figure 9. The influence of electromagnetic wave frequency on reservoir temperature distribution
![]()
图 10 储层电导率和相对介电常数随电磁波频率变化和恒定时的温度分布对比
Figure 10. A comparison of temperature distributions based on the constant and variable electrical conductivity and relative permittivity of reservoir with temperature
![]()
图 11 储层导热系数和比热容随温度变化和恒定时的温度分布对比
Figure 11. A comparison of temperature distributions based on the constant and variable thermal conductivity and specific heat of reservoir with temperature
![]()
图 12 储层相对介电常数对温度分布的影响
Figure 12. The influence of reservoir relative permittivity on temperature distribution
-
[1] BERA A, BABADAGLI T. Status of electromagnetic heating for enhanced heavy oil/bitumen recovery and future prospects: a review[J]. Applied Energy, 2015, 151: 206–226. doi: 10.1016/j.apenergy.2015.04.031
[2] WANG Zhengxu, GAO Deli, FANG Jun. Numerical simulation of RF heating heavy oil reservoir based on the coupling between electromagnetic and temperature field[J]. Fuel, 2018, 220: 14–24. doi: 10.1016/j.fuel.2018.02.012
[3] GHANNADI S, IRANI M, CHALATURNYK R. Overview of performance and analytical modeling techniques for electromagnetic heating and applications to steam-assisted-gravity- drainage process startup[J]. SPE Journal, 2016, 21(2): 311–333. doi: 10.2118/178427-PA
[4] WISE S, PATTERSON C. Reducing supply cost with EseiehTM pronounced easy[R]. SPE 180729, 2016.
[5] 刘栋梁,顾继俊. 稠油热采技术现状及发展趋势[J]. 当代化工, 2018, 47(7): 1445–1447, 1451. doi: 10.3969/j.issn.1671-0460.2018.07.036 LIU Dongliang, GU Jijun. Present situation and development trend of heavy oil thermal recovery technology[J]. Contemporary Chemical Industry, 2018, 47(7): 1445–1447, 1451. doi: 10.3969/j.issn.1671-0460.2018.07.036
[6] 王玉斗,关继腾,王殿生. 电加热开采稠油油藏影响因素研究[J]. 石油钻探技术, 2004, 32(6): 53–55. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2004.06.018 WANG Yudou, GUAN Jiteng, WANG Diansheng. Study on factors affecting electrical heating technique to enhance heavy oil recovery[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2004, 32(6): 53–55. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2004.06.018
[7] 朱广海,刘章聪,熊旭东,等. 电加热稠油热采井筒温度场数值计算方法[J]. 石油钻探技术, 2019, 47(5): 110–115. doi: 10.11911/syztjs.2019109 ZHU Guanghai, LIU Zhangcong, XIONG Xudong, et al. Numerical calculation method of the wellbore temperature field for electric heating heavy oil thermal recovery[J]. Petroleum Drilling Tech-niques, 2019, 47(5): 110–115. doi: 10.11911/syztjs.2019109
[8] ABDULRAHMAN M M, MERIBOUT M. Antenna array design for enhanced oil recovery under oil reservoir constraints with experimental validation[J]. Energy, 2014, 66: 868–880. doi: 10.1016/j.energy.2014.01.002
[9] 刘晓,苑塔亮,王澈,等. 电磁加热技术开采稠油和沥青油藏的研究进展[J]. 当代化工, 2015, 44(12): 2796–2801. doi: 10.3969/j.issn.1671-0460.2015.12.020 LIU Xiao, YUAN Taliang, WANG Che, et al. Research progress in electromagnetic heating technology for heavy oil and bitumen reservoir recovery[J]. Contemporary Chemical Industry, 2015, 44(12): 2796–2801. doi: 10.3969/j.issn.1671-0460.2015.12.020
[10] 杨兆中, 齐双瑜, 李小刚, 等. 电磁加热技术在石化能源中的应用进展[J]. 世界科技研究与发展, 2017, 39(2): 159–163. YANG Zhaozhong, QI Shuangyu, LI Xiaogang, et al. Application of electromagnetic heating technology in petrochemical energy[J]. World Sci-Tech R&D, 2017, 39(2): 159–163.
[11] RITCHEY H W. Radiation heating: US2757738[P]. 1956-08-07.
[12] 苗青,张传农,高新楼,等. 电磁法改善易凝高粘原油流动性的实验[J]. 油气储运, 2013, 32(11): 1167–1170. MIAO Qing, ZHANG Chuannong, GAO Xinlou, et al. Experimental study on improving flowability of high viscous and gelled crude oil with electromagnetic method[J]. Oil & Gas Storage and Transportation, 2013, 32(11): 1167–1170.
[13] 冯金德,蒲春生,冯金城. 电磁加热解除近井地层凝析油堵塞的数学模型[J]. 天然气工业, 2005, 25(11): 85–87. doi: 10.3321/j.issn:1000-0976.2005.11.028 FENG Jinde, PU Chunsheng, FENG Jincheng. Mathematical model to remove condensate blockage by electromagnetic heating[J]. Natural Gas Industry, 2005, 25(11): 85–87. doi: 10.3321/j.issn:1000-0976.2005.11.028
[14] DAVLETBAEV A, KOVALEVA L, BABADAGLI T. Combining solvent injection, electromagnetic heating, and hydraulic fracturing for multistage heavy oil recovery[J]. Journal of Electromagnetic Waves & Applications, 2016, 30(2): 207–224.
[15] CHEN Jinhong, GEORGI D T, LIU Huihai. Electromagnetic thermal stimulation of shale reservoirs for petroleum production[J]. Journal of Natural Gas Science and Engineering, 2018, 59: 183–192. doi: 10.1016/j.jngse.2018.08.029
[16] HU Lanxiao, LI Huazhou A, BABADAGLI T, et al. A semianalytical model for simulating combined electromagnetic heating and solvent-assisted gravity drainage[J]. SPE Journal, 2018, 23(4): 1248–1270. doi: 10.2118/189979-PA
[17] GHANNADI S, IRANI M, CHALATURNYK R. Induction and radio frequency heating strategies for steam-assisted gravity drainage start-up phase[R]. SPE 170037, 2014.
[18] BOGDANOV I, CAMBON S, PRINET C. Analysis of heavy oil production by radio-frequency heating[R]. SPE 172862, 2014.
[19] 陈新谋, 刘悟日．高频介质加热技术[M]．北京: 科学出版社, 1979: 2–9． CHEN Xinmou, LIU Wuri. Technology of high-frequency dielectric heating[M]. Beijing: Science Press, 1979: 2–9.
[20] WANG Zhengxu, GAO Deli, LIU Kui, et al. Study on radio frequency heating pattern of heavy oil reservoir based on multi-antenna configuration[R]. SPE 193774, 2018.
[21] WILSON A. Radio-frequency heating combined with solvent injection for heavy-oil recovery[J]. Journal of Petroleum Technology, 2017, 69(3): 68–69. doi: 10.2118/0317-0068-JPT
[22] IRANI M, SAEEDFAR A. Equilibrium analysis of desiccated zone growth during radio-frequency heating[R]. SPE 189771, 2018.
[23] BERA A, BABADAGLI T. Effect of native and injected nano-particles on the efficiency of heavy oil recovery by radio frequency electromagnetic heating[J]. Journal of Petroleum Science & Engi-neering, 2017, 153: 244–256.
[24] BIENTINESI M, PETARCA L, CERUTTI A, et al. A radiofrequency/microwave heating method for thermal heavy oil recovery based on a novel tight-shell conceptual design[J]. Journal of Petroleum Science and Engineering, 2013, 107: 18–30. doi: 10.1016/j.petrol.2013.02.014
[25] SADEGHI A, HASSANZADEH H, HARDING T G. Thermal analysis of high frequency electromagnetic heating of lossy porous media[J]. Chemical Engineering Science, 2017, 172: 13–22. doi: 10.1016/j.ces.2017.06.013
[26] SADEGHI A, HASSANZADEH H, HARDING T G. A com-parative study of oil sands preheating using electromagnetic waves, electrical heaters and steam circulation[J]. International Journal of Heat and Mass Transfer, 2017, 111: 908–916. doi: 10.1016/j.ijheatmasstransfer.2017.04.060
[27] SADEGHI A, HASSANZADEH H, HARDING T G. Modeling of desiccated zone development during electromagnetic heating of oil sands[J]. Journal of Petroleum Science and Engineering, 2017, 154: 163–171. doi: 10.1016/j.petrol.2017.04.033
[28] BERMÚDEZ J M, ACOSTA W, ANDARCIA L, et al. Assisted extra heavy oil sampling by electromagnetic heating[R]. SPE 171073, 2014.
[29] CHUTE F S, VERMEULEN F E, CERVENAN M R, et al. Electrical properties of Athabasca oil sands[J]. Canadian Journal of Earth Sciences, 1979, 16(10): 2009–2021. doi: 10.1139/e79-187
[30] 亚瑟·冯·希佩尔．电介质与波[M]．影印版．西安: 西安交通大学出版社, 2011: 19–28． von HIPPEL Arthur. Dielectrics and waves[M]. photocopy edition. Xi’an: Xi’an Jiaotong University Press, 2011: 19–28.
[31] 王园, 杨显清, 赵家升．电磁场与电磁波基础教程[M]．北京: 高等教育出版社, 2008: 173–174, 183． WANG Yuan, YANG Xianqing, ZHAO Jiasheng. Elementary course of electromagnetic field and electromagnetic wave[M]. Beijing: High Education Press, 2008: 173–174, 183.
[32] 章熙民, 朱彤, 安青松, 等．传热学[M]．北京: 中国建筑工业出版社, 2014: 18–19． ZHANG Ximin, ZHU Tong, AN Qingsong, et al. Heat transfer[M]. Beijing: China Architecture & Building Press, 2014: 18–19.
-
期刊类型引用(17)
1. 蒲文学，李伟，王宇飞，赵海滨，薄玉冰，林珂. 胜利页岩油牛页一区试验井组旋转导向钻井技术. 石油钻探技术. 2025(01): 24-30 . 
本站查看
2. 刘士林，张鹏飞，邱贻博，冯建伟，刘水珍. 博兴洼陷沙四段上亚段—沙三段下亚段地应力特征. 油气地质与采收率. 2025(02): 36-50 . 百度学术
3. 王春伟，杜焕福，董佑桓，孙鑫，侯文辉，艾亚博，杜淑艳，刘桂华，柳启明. 泌阳凹陷页岩油水平井随钻定测录导一体化模式探索. 断块油气田. 2024(03): 424-431 . 百度学术
4. 秦春，刘纯仁，李玉枝，王治国，陈文可. 苏北断块页岩油水平井钻井提速关键技术. 石油钻探技术. 2024(06): 30-36 . 本站查看
5. 张锦宏. 中国石化页岩油工程技术新进展. 油气藏评价与开发. 2023(01): 1-8 . 百度学术
6. 李志明，孙中良，黎茂稳，曹婷婷，李政，刘鹏，蒋启贵，钱门辉，陶国亮. 济阳坳陷第一轮页岩油探井“失利”原因剖析. 地球科学. 2023(01): 143-157 . 百度学术
7. 袁建强. 济阳坳陷页岩油多层立体开发关键工程技术. 石油钻探技术. 2023(01): 1-8 . 本站查看
8. 于雷，李公让，王宝田，张高峰，张守文，明玉广. 一种新型亲油纤维堵漏剂的研发. 天然气工业. 2023(06): 112-118 . 百度学术
9. 来建强，鲁港，周超，鲁天骐. 井眼轨道模型中的数值积分计算. 石油钻探技术. 2023(03): 45-50 . 本站查看
10. 杨雪山，窦正道，丁少华，赵进. 一趟钻关键技术在HY1-1HF井的研究与应用. 复杂油气藏. 2023(02): 149-153 . 百度学术
11. 张锦宏，周爱照，成海，毕研涛. 中国石化石油工程技术新进展与展望. 石油钻探技术. 2023(04): 149-158 . 本站查看
12. 鲁港，王海涛，李杉，李雪松，杨志国，王建华，邱晨. 三维七段制圆弧型井眼轨道设计的拟解析解. 石油学报. 2023(09): 1545-1551 . 百度学术
13. 何立成. 胜利油田沙河街组页岩油水平井固井技术. 石油钻探技术. 2022(02): 45-50 . 本站查看
14. 李玉海，李博，柳长鹏，郑瑞强，李相勇，纪博. 大庆油田页岩油水平井钻井提速技术. 石油钻探技术. 2022(05): 9-13 . 本站查看
15. 秦春，刘纯仁，陈文可，唐玉华，曹林云. 苏北盆地HY1HF井钻完井关键技术. 复杂油气藏. 2022(03): 17-23 . 百度学术
16. 杜焕福，董佑桓，侯文辉，王春伟，孙鑫，杜淑艳，叶应贵. 定测录导一体化在提升水平井储层钻遇率中的应用. 中国地质调查. 2022(06): 1-9 . 百度学术
17. 李志明，孙中良，黎茂稳，曹婷婷，钱门辉，马晓潇，刘鹏，鲍云杰，蒋启贵，陶国亮，张隽，芮晓庆. 陆相基质型页岩油甜点区成熟度界限探讨——以渤海湾盆地东营凹陷沙三下—沙四上亚段为例. 石油实验地质. 2021(05): 767-775 . 百度学术
其他类型引用(1)
下载:
计量
- 文章访问数: 1608
- HTML全文浏览量: 816
- PDF下载量: 91
- 被引次数: 18
