中国石化石油工程技术现状及发展建议

张锦宏

张锦宏. 中国石化石油工程技术现状及发展建议[J]. 石油钻探技术, 2019, 47(3): 9-17. DOI: 10.11911/syztjs.2019061
引用本文: 张锦宏. 中国石化石油工程技术现状及发展建议[J]. 石油钻探技术, 2019, 47(3): 9-17. DOI: 10.11911/syztjs.2019061
ZHANG Jinhong. Current Status and Outlook for the Development of Sinopec’s Petroleum Engineering Technologies[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2019, 47(3): 9-17. DOI: 10.11911/syztjs.2019061
Citation: ZHANG Jinhong. Current Status and Outlook for the Development of Sinopec’s Petroleum Engineering Technologies[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2019, 47(3): 9-17. DOI: 10.11911/syztjs.2019061

中国石化石油工程技术现状及发展建议

详细信息
    作者简介:

    张锦宏(1963—),男,江苏泰州人,1983年毕业于华东石油学院钻井工程专业,2004年获石油大学(北京)管理学硕士学位,教授级高级经济师,主要从事石油工程技术管理工作。系本刊编委。E-mail:zhangjh.os@sinopec.com

  • 中图分类号: TE21

Current Status and Outlook for the Development of Sinopec’s Petroleum Engineering Technologies

  • 摘要:

    石油工程技术是实现油气勘探开发的手段,是推进油气发展的重要动力。为了实现复杂油气藏的高效勘探开发和剩余油气的挖潜增效,满足勘探开发日益迫切的石油工程技术需求,中国石化近几年重点开展了优快钻井完井技术、复杂地层测井录井技术、特殊储层改造技术等技术攻关和相关装备的研制工作,有力支撑了中国石化70多个盆地、500多个区块的油气勘探开发和海外5大区域近40个国家油田技术服务市场的开拓。综述了中国石化石油工程技术的发展现状,着重介绍了钻井完井、测井录井和储层改造方面取得的技术突破;结合中国石化石油工程技术的发展目标和新的技术需求提出了发展建议,即加快发展关键核心技术,进一步完善适用于超深油气藏、页岩油气藏、致密油气藏、东部老油田等的集成配套技术,并重视非常规能源、深水油气开发技术的研究,全力打造一体化服务能力。

    Abstract:

    Petroleum engineering technology is the means to realize oil/gas exploration and development and also an important momentum for pushing the development of oil and gas industry. In order to achieve efficient exploration and development of complex oil/gas reservoirs and tap the remaining oil/gas and to meet urgent demands for petroleum engineering technologies, Sinopec has carried out technology research and development in fields of quick drilling and completion, wireline logging and mudlogging for complex formations, special formation stimulation, and also engaged in the development of matching equipment. These achievements provided strong support for the oil/gas exploration and development in over 70 basins and over 500 blocks, as well as for the oilfield technical service market exploration in nearly 40 countries. This paper presents the current development status of Sinopec’s petroleum engineering technologies, and highlights technical breakthroughs in drilling and completion, wireline logging, mudlogging and reservoir stimulation made by Sinopec. Considering the development goals of Sinopec petroleum engineering technologies and new demand for technologies, it also proposes to accelerate the development of core technologies and further improve technologies for ultra-deep oil/gas reservoirs, shale oil/gas reservoirs, tight oil/gas reservoirs, mature oilfield in east China,and give full attention to the technology esearch and development for unconventional energies and deep-water oil and gas.All these efforts will help to enhance the integrated service capacity of Sinopec.

  • 水泥环具有长久有效的层间封隔能力是实现油气田开发增产的前提,是油气井长寿命开采的保障[1-2]。然而,固井水泥石属于有先天微观缺陷的脆性材料,存在形变能力差、抗拉强度低、抗冲击和抗破裂性能差等固有缺陷[3-6],在后续施工(如试压、射孔、压裂及开采等)过程中,受温度压力变化、冲击和震动等因素影响,易发生破裂,导致水泥环的力学完整性受到破坏,轻则造成环空带压、油气水窜,重则导致油气井报废[7-9]。因此,对油井水泥浆进行优化,改善对应水泥石的力学性能显得尤为重要。

    水泥基材料是一种多相复合材料[10],在不同尺度上具有不同的微观结构,这些微观结构又直接影响其宏观力学性能。研究发现,水泥基材料的破坏多是内部裂纹逐步发展,扩张为宏观裂缝,进而导致其失效的过程[11-12]。目前,在固井设计和施工时,多采用纤维来改善水泥石的力学性能[13-15]。纤维可在水泥石基体间起到“搭桥”作用,以“拉筋”的作用方式来改善油井水泥石的力学性能。水泥浆中常用的纤维材料包括无机纤维(如玻璃纤维、碳纤维等)、合成纤维(如聚酯、聚丙烯等纤维)和植物纤维(如竹、麻等纤维)。然而,这些纤维存在以下缺陷:1)密度较低,混浆后分散困难,易悬浮于浆体表面;2)表面疏水、润湿性能差,混浆时易团聚,泵送时易阻塞管线,造成憋泵,影响施工安全[16-18]。同时,大多数研究都是从单一尺度纤维入手,并未进行基体材料的多尺度特性研究,实现不同尺度纤维的协同增韧效果[11-12]

    针对上述问题,笔者优选了3种尺度拉伸模量高、拉伸强度高且分散性好的无机纤维进行复配,形成了油井水泥用多尺度纤维增韧剂BCE-230S,并以该增韧剂为基础配制了多尺度纤维增韧水泥浆。该水泥浆较单一尺度纤维水泥浆具有明显的协同增韧效果,且不影响施工安全性。目前该水泥浆已在冀东油田储层低渗透压裂井中累计应用10余井次,应用效果显著。

    试验材料:G 级油井水泥,分散剂 CF40S,缓凝剂BXR-200L,降滤失剂BCG-200L,消泡剂 G603(天津中油渤星工程科技有限公司);3种无机纤维,其基本物性参数见表 1

    表  1  无机纤维的基本物性参数
    Table  1.  Basic parameters of inorganic fibers
    纤维种类级别主要成分长度/μm直径/μm密度/(g∙cm–3拉伸强度/GPa拉伸模量/GPa
    纤维A纳米级碳化硅、氧化铁 50~1000.1~0.63.2110.0550
    纤维B微米级氧化硅、氧化钙20~901.0~5.02.8020.0180
    纤维C毫米级氧化镁、氧化铝2 000~3 000 7.0~30.02.80 3.5100
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    试验仪器:水浴箱,六速旋转黏度计,YJ-2001 型匀加荷压力试验机,OWC-9350A 常压稠化仪,8040D增压稠化仪,XJJY-5C简支梁冲击试验机,TAW-2000 型三轴岩石力学试验机。

    参照国家标准 《油井水泥试验方法》(GB/T 19139—2012),对水泥浆进行配制、养护和测试,其中,无机纤维采用干混配料,养护条件为80 ℃×7 d。

    采用匀加荷压力试验机测定水泥石的抗压强度,试样为正方体,尺寸为 50.8 mm×50.8 mm×50.8 mm;采用三轴力学试验机测定水泥石的杨氏模量,试样为圆柱体,尺寸为ϕ25.0 mm×50.0 mm,围压为0 ;采用简支梁冲击试验机测定水泥石的抗冲击功,试样为长方体,尺寸为 120.0 mm×15.0 mm×10.0 mm;采用巴西劈裂试验测定水泥石的劈裂抗拉强度,试样为圆柱体,尺寸为ϕ25.0 mm×10.0 mm。

    目前常用的增韧剂在降低水泥石杨氏模量的同时,会大幅降低水泥石的抗压强度。为了评价增韧剂对水泥石抗压强度和杨氏模量的综合影响,定义了抗压强度与杨氏模量比这一测试指标。该指标值越大,说明水泥石不仅具有较高的抗压强度,还具有较低的杨氏模量,即增韧剂的增韧效果更佳。

    首先配制了水泥浆基浆,配方为100.0 g胜潍G级水泥+3.5 g降滤失剂BCG-200L+40.5 g水;然后将基浆在80 ℃下养护7 d后,得到水泥石空白样,其抗压强度为45.3 MPa,杨氏模量为9.06 GPa,抗拉强度为1.81 MPa,抗冲击功为1.75 kJ/m2

    将3种无机纤维(记为纤维A、纤维B和纤维C)加入到水泥浆基浆中,评价其对水泥石力学性能的影响,结果见表2。评价结果表明:纤维A在提高水泥石抗冲击功和抗压强度方面具有较大优势,最佳加量为1.0%;纤维B在降低水泥石杨氏模量方面具有较大优势,最佳加量为5.0%;纤维C在提高水泥石抗拉强度和抗冲击功方面具有较大优势,最佳加量为1.0%。

    表  2  3种纤维对水泥石力学性能的影响
    Table  2.  Effects of three kinds of fibers on mechanical properties of cement
    纤维种类最佳加
    量,%
    抗拉强度
    提高程度,%
    抗冲击功
    提高程度,%
    抗压强度
    提高程度,%
    杨氏模量
    下降程度,%
    抗压强度/杨氏模量
    提高程度,%
    纤维A1.011.7120.477.14 8.7117.28
    纤维B5.017.1417.292.0616.9022.87
    纤维C1.024.7620.514.2810.8316.87
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    为了提高不同尺度纤维的协同增韧效果,以3种纤维为因素,纤维的配比为水平,以3种纤维各自最佳加量为中心,上下浮动0.5%进行配比,以水泥石养护7 d后的抗拉强度提高程度、抗冲击功提高程度及抗压强度与杨氏模量比值的提高程度为考察指标,设计了3因素3水平的正交试验方案(见表3),通过正交试验确定3种纤维的最佳配比。水泥浆配方为水泥浆基浆+5.0%无机纤维,其中,3种纤维按设计方案配比混拌均匀形成多尺度纤维,再取加入5.0%多尺度纤维的水泥石进行测试,养护条件为80 ℃。

    表  3  正交试验设计方案及结果
    Table  3.  Design scheme and results of the orthogonal test
    序号纤维A加量,%纤维B加量,%纤维C加量,%抗拉强
    度提高
    程度,%
    抗冲击
    功提高
    程度,%
    抗压强度/杨氏模量提高程度,%
    10.54.50.515.5119.3314.23
    20.55.01.022.3522.4621.21
    30.55.51.517.5524.1618.36
    41.04.51.021.0722.3619.21
    51.05.01.515.5524.2721.49
    61.05.50.513.1719.7818.16
    71.54.51.514.2223.6517.15
    81.55.00.513.2919.2620.44
    91.55.51.023.1622.2119.11
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    不同方案的试验结果见表4表6

    表  4  抗拉强度极差分析
    Table  4.  Range analysis of tensile strength
    因素抗拉强度提高程度,%极差R最优方案
    K1K2K3
    纤维A18.4716.6016.891.87A1
    纤维B16.9317.0617.961.03B3
    纤维C13.9922.1915.778.20C2
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    表  6  抗压强度/杨氏模量极差分析
    Table  6.  Range analysis of compressive strength/Young’s modulus
    因素抗压强度/杨氏模量提高程度,%极差R最优方案
    K1K2K3
    纤维A17.9319.6218.901.69A2
    纤维B16.8621.0518.544.18B2
    纤维C17.6119.8419.002.23C2
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    表4可以看出:从水泥石的抗拉强度提高程度来看,纤维C的极差R为8.20,远大于纤维A和纤维B的极差R,说明纤维C对水泥石抗拉强度提高的影响远大于纤维A和纤维B。为使水泥石的抗拉强度提高程度最大,3种纤维的最优配比方案为A1B3C2,即纤维A∶纤维B∶纤维C=1∶11∶2。

    表5可以看出:从水泥石的抗冲击功提高程度来看,纤维C的极差R为4.57,大于纤维A和纤维B的极差R,说明纤维C对水泥石抗冲击功的影响大于纤维A和纤维B。为使水泥石的抗冲击功提高程度最大,3种纤维的最优配比方案为A2B3C3,即纤维A∶纤维B∶纤维C=2∶11∶3。

    表  5  抗冲击功极差分析
    Table  5.  Range analysis of impact resistance
    因素抗冲击功提高程度,%极差R最优方案
    K1K2K3
    纤维A21.9822.1421.710.43A2
    纤维B21.7822.0022.050.27B3
    纤维C19.4622.3424.034.57C3
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    表6可以看出:从水泥石抗压强度与杨氏模量比值的提高程度来看,纤维B的极差R为4.18,大于纤维C和纤维A的极差R,说明纤维B对水泥石抗压强度与杨氏模量比值的影响较大。为使水泥石的抗压强度提高程度更大,杨氏模量降低程度更大,即水泥石抗压强度与杨氏模量的比值最大,3种纤维的最优配比方案为A2B2C2,即纤维A∶纤维B∶纤维C=1∶5∶1。

    水泥浆配方为水泥浆基浆+5.0%无机纤维,3种配比方案的水泥石在80 ℃条件下养护7 d后测其力学性能,结果如表7所示。从表7可以看出:配比方案1,水泥石抗拉强度的提高程度最大,但抗冲击功及抗压强度与杨氏模量比值的提高程度相对较小;配比方案2,水泥石抗冲击功的提高程度最大,但抗拉强度及抗压强度与杨氏模量比值的提高程度相对较小;配比方案3,水泥石各项力学性能的提高程度较为均衡,均能提高20%以上。综合考虑,确定配比方案3为最优配比,即纤维A∶纤维B∶纤维C=1∶5∶1,3种纤维按该配比复配,制备得到多尺度纤维增韧剂BCE-230S。

    表  7  不同配比方案下的水泥石力学性能试验结果
    Table  7.  Experimental results of mechanical properties of cement with different proportion schemes
    配比方案纤维配比抗拉强度提高程度,%抗冲击功提高程度,%抗压强度/杨氏模量提高程度,%
    1纤维A∶纤维B∶纤维C=1∶11∶224.3319.7719.23
    2纤维A∶纤维B∶纤维C=2∶11∶318.3923.3717.05
    3纤维A∶纤维B∶纤维C=1∶5∶123.1722.5722.71
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    以多尺度纤维增韧剂BCE-230S为主剂,优选配套的缓凝剂、降滤失剂等处理剂,初步形成了多尺度纤维韧性水泥浆体系,配方为水泥浆基浆+0.1 g缓凝剂BXR-200L+增韧剂BCE-230S。为使多尺寸纤维韧性水泥浆体系的性能达到最优,综合考察了增韧剂BCE-230S的加量对水泥浆性能(流变性能、稠化性能和滤失性能等)和对应水泥石力学性能(抗压强度、抗冲击功、抗拉强度和杨氏模量等)的影响,流变试验温度为25 ℃,稠化试验条件为80 ℃×40 MPa×40 min,滤失量试验条件为80 ℃×6.9 MPa,水泥石养护条件为80 ℃×21 MPa。

    采用六速旋转黏度计,测试了BCE-230S的加量对水泥浆流变性能的影响,结果见表8。从表8可以看出,随着BCE-230S的加量增大,水泥浆稠度随之增大;BCE-230S加量为7.0%时,六速旋转黏度计300 r/min转速下的读数为290,即将达到仪器测量读数上限300,说明此时水泥浆稠度相对较高,不宜继续增大BCE-230S的加量。

    表  8  BCE-230S加量对水泥浆流变性能的影响
    Table  8.  Effect of BCE-230S dosage on rheological properties of cement slurry
    BCE-230S加量,%六速旋转黏度计读数
    ϕ3ϕ6ϕ100ϕ200ϕ300
    0 3 558105148
    3.05 863121182
    5.071392151209
    7.0713129 216290
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    考察了BCE-230S的加量对水泥浆滤失及稠化性能的影响,结果见表9;BCE-230S加量为5.0%时的水泥浆稠化曲线如图1所示。由表9可知,随着BCE-230S的加量增大,水泥浆的API滤失量相差不大,说明BCE-230S对水泥浆的滤失性能无不利影响。由表9图1可知,随着BCE-230S的加量增大,水泥浆的稠化时间基本不变,说明BCE-230S对水泥浆的稠化时间基本无影响;且稠化曲线未出现“鼓包”和“包心”等异常现象,说明BCE-230S对水泥浆的稠化性能无不利影响。

    图  1  BCE-230S加量为5.0%时的水泥浆稠化曲线
    Figure  1.  Cement slurry thickening curve when the BCE-230Sdosage is 5.0%
    表  9  BCE-230S加量对水泥浆滤失量及稠化性能的影响
    Table  9.  Effect of BCE-230S dosage on fluid loss and the thickening properties of cement slurry
    BCE-230S加量,%稠化时间/minAPI滤失量/mL
    0 17546
    3.017644
    5.016746
    7.017344
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    以上研究结果表明,增韧剂BCE-230S对水泥浆性能无明显不利影响,满足现场施工要求,但考虑水泥浆的流变性能,其加量不宜超过7.0%。

    通过巴西劈裂试验,考察了BCE-230S加量对水泥石抗拉强度的影响,结果如图2所示。由图2可知,水泥石的抗拉强度随着养护时间增长而增大,随着BCE-230S加量增大而增大。养护时间为7 d、BCE-230S加量为5.0%时,水泥石的抗拉强度相对于空白样提高了23.2%;BCE-230S加量为7.0%时,其抗拉强度相对于空白样提高了24.4%。

    图  2  BCE-230S加量对水泥石抗拉强度的影响
    Figure  2.  Effect of BCE-230S dosage on the tensile strength of cement

    采用简支梁冲击试验机,考察了BCE-230S加量对水泥石抗冲击功的影响,结果如图3所示。由图3可知,随着BCE-230S加量增大,水泥石的抗冲击功能力呈现逐渐增强的趋势。养护7 d条件下,BCE-230S加量为5.0%时,水泥石的抗冲击功能力与空白样相比提高了22.6%;BCE-230S加量为7.0%时,水泥石的抗冲击功能力与空白样相比提高了26.2%。

    图  3  BCE-230S加量对水泥石抗冲击功的影响
    Figure  3.  Effect of BCE-230S dosage on the impact resistance of cement

    BCE-230S加量对水泥石抗压强度的影响如图4所示。从图4可以看出,养护时间为1 d时,水泥石的抗压强度基本不变;养护时间为7 d时,随着BCE-230S加量增大,水泥石强度呈逐渐增高的趋势。BCE-230S加量为5.0%时,水泥石的抗压强度相对于空白样提高了2.4%;BCE-230S加量为7.0%时,水泥石的抗压强度相对于空白样提高了3.3%。

    图  4  BCE-230S加量对水泥石抗压强度的影响
    Figure  4.  Effect of BCE-230S dosage on the compressive strength of cement

    BCE-230S加量对水泥石杨氏模量的影响如图5所示。从图5可以看出,加入BCE-230S水泥石的杨氏模量与空白样相比均呈下降趋势,且随着BCE-230S的加量增大,水泥石的杨氏模量呈逐渐降低的变化趋势。养护时间为7 d、BCE-230S加量为5.0%时,水泥石的杨氏模量为7.56 GPa,相对于空白样下降16.5%;BCE-230S加量为7.0%时,水泥石的杨氏模量为7.33 GPa,相对于空白样下降19.2%。

    图  5  BCE-230S加量对水泥石杨氏模量的影响
    Figure  5.  The effect of BCE-230S dosage on Young’s modulus of cement

    综合考虑水泥浆体系性能和对应水泥石的力学性能,确定BCE-230S的最佳加量为5.0%。最终得到的多尺度纤维韧性水泥浆体系的配方为:胜潍G级水泥+3.5%降滤失剂BCG-200L+0.1%缓凝剂BXR-200L+5.0%增韧剂BCE-230S+42.5%水。

    多尺度纤维韧性水泥浆体系已在冀东油田南堡、高尚堡等低渗透储层区块应用10余井次,固井质量优质,固井第一、二界面平均合格率分别为95.3%和85.4%。与该区块应用常用水泥浆的井相比,2个胶结面的胶结质量均显著提高,分别提高了15.0和32.0百分点;后期压裂改造顺利,压裂过程中井口压力稳定;试油阶段均未发现层间窜流。

    以南堡XX-XX井为例介绍多尺度纤维韧性水泥浆体系的具体应用情况。该井是南堡油田 X号构造南堡XX 断块构造较高部位的一口开发井(采油井),为定向井,其钻探目的是压裂开发南堡XX断块 Ed2、Ed3低渗透油藏。该井固井作业存在以下技术难点:1)后期压裂开发对井筒的长期密封完整性要求较高;2)馆陶组底部易坍塌、易井漏,固井施工过程中(起钻、下套管)应保持井内压力平衡;3)井斜角大于40.0°,属于大斜度井,下套管困难,且套管居中度难以保障,易发生偏心。

    为保障后期压裂开发,采用多尺度纤维韧性水泥浆封固储层。水泥浆配方为100.0%胜潍水泥+3.5%降滤失剂BCG-200L+5.0%增韧剂BCE-230S+42.5%水,密度为1.92 kg/L,85 ℃滤失量为40 mL,85 ℃稠度系数为1.14 Pa·sn,流性指数n=0.68,游离液为0,上下密度差为0.01 kg/L;85 ℃下的稠化时间为96 min,88 ℃下的温度高点稠化时间为91 min,密度1.95 kg/L时的温度高点稠化时间为98 min,各项性能均满足现场施工要求。

    现场水泥浆大样在85 ℃下养护3 d的力学性能:杨氏模量6.6 GPa,泊松比0.18,平均抗压强度38.3 MPa,平均抗拉强度2.05 MPa,满足后期压裂及生产需求。

    该井现场固井施工顺利,3 d后测井合格率为100%,优质率为80.3%;后期压裂施工顺利,试油时未见层间窜流。

    1)采用3种尺度的无机纤维复配得到了多尺度纤维增韧剂BCE-230S。与单一尺度纤维相比,该增韧剂具有更好的增韧效果,可协同作用提高水泥石的抗拉强度、抗压强度及抗冲击功的能力,并降低其杨氏模量。

    2)现场应用结果表明,多尺度纤维韧性水泥浆体系性能稳定,各项性能参数均能满足固井施工要求,固井施工成功率高,能够提高低渗透储层的固井质量,能够有效进行层间封隔。

    3)多尺度纤维韧性水泥浆体系不仅可以用于低渗透油气藏的固井施工,还可以满足储气库井、页岩气井等对水泥环韧性要求较高的井的固井要求。

  • [1] 马永生, 蔡勋育, 赵培荣. 石油工程技术对油气勘探的支撑与未来攻关方向思考: 以中国石化油气勘探为例[J]. 石油钻探技术, 2016, 44(2): 1–9.

    MA Yongsheng, CAI Xunyu, ZHAO Peirong. The support of petroleum engineering technologies in trends in oil and gas exploration and development: case study on oil and gas exploration in Sinopec[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2016, 44(2): 1–9.

    [2] 路保平, 丁士东. 中国石化页岩气工程技术新进展与发展展望[J]. 石油钻探技术, 2018, 46(1): 1–13.

    LU Baoping, DING Shidong. New progress and development prospect in shale gas engineering technologies of Sinopec[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2018, 46(1): 1–13.

    [3] 刘彪, 潘丽娟, 易浩, 等. 顺北含辉绿岩超深井井身结构优化设计[J]. 石油钻采工艺, 2016, 38(3): 296–301.

    LIU Biao, PAN Lijuan, YI Hao, et al. Casing program optimization of ultra-deep well with diabase reservoir in Shunbei Block[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2016, 38(3): 296–301.

    [4] 蒋祖军, 肖国益, 李群生. 川西深井提高钻井速度配套技术[J]. 石油钻探技术, 2010, 38(4): 30–34.

    JIANG Zujun, XIAO Guoyi, LI Qunsheng. Technology to increase deep well drilling speed in Western Sichuan[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2010, 38(4): 30–34.

    [5] 闫光庆, 张金成. 中国石化超深井钻井技术现状与发展建议[J]. 石油钻探技术, 2013, 41(2): 1–6. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2013.02.001

    YAN Guangqing, ZHANG Jincheng. Status and proposal of the Sinopec ultra-deep drilling technology[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2013, 41(2): 1–6. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2013.02.001

    [6] 张金成, 牛新明, 张进双. 超深井钻井技术研究及工业化应用[J]. 探矿工程: 岩土钻掘工程, 2015, 42(1): 3–11.

    ZHANG Jincheng, NIU Xinming, ZHANG Jinshuang. Research and industrial application of drilling technology of ultra-deep wells[J]. Exploration Engineering(Rock & Soil Drilling and Tunneling), 2015, 42(1): 3–11.

    [7] 赵小祥, 邢树宾, 毛迪, 等. 沙特MTLH-1井全过程欠平衡钻井技术[J]. 石油钻探技术, 2010, 38(5): 60–64.

    ZHAO Xiaoxiang, XING Shubin, MAO Di, et al. Whole process underbalanced drilling technology in Well MTLH-1 in Saudi Arabia[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2010, 38(5): 60–64.

    [8] 许军富, 赵洪山, 于海叶, 等. 空气锤钻井技术在哈深201井火成岩地层的应用[J]. 石油钻采工艺, 2017, 39(6): 683–687.

    XU Junfu, ZHAO Hongshan, YU Haiye, et al. Application of air hammer drilling technology in the igneous strata of Well Hashen 201[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2017, 39(6): 683–687.

    [9] 孙泽秋, 金业权, 孙文俊, 等. 用于精细控压钻井的电动节流压力控制系统设计[J]. 石油矿场机械, 2013, 42(4): 22–25. doi: 10.3969/j.issn.1001-3482.2013.04.006

    SUN Zeqiu, JIN Yequan, SUN Wenjun, et al. Electric throttle pressure drilling control system research for the precise managed pressure drilling[J]. Oil Field Equipment, 2013, 42(4): 22–25. doi: 10.3969/j.issn.1001-3482.2013.04.006

    [10] 瞿佳, 李真祥. 元坝地区复杂深井新型井身结构与应用[J]. 钻采工艺, 2012, 35(5): 40–44. doi: 10.3969/J.ISSN.1006-768X.2012.05.12

    QU Jia, LI Zhenxiang. Design and application of the new casing program for complicated deep well in Yuanba Area[J]. Drilling & Production Technology, 2012, 35(5): 40–44. doi: 10.3969/J.ISSN.1006-768X.2012.05.12

    [11] 聂云飞, 吴仲华, 张辉, 等. 五级分支井技术在河3–支平1井的应用[J]. 石油钻采工艺, 2012, 34(2): 13–16. doi: 10.3969/j.issn.1000-7393.2012.02.004

    NIE Yunfei, WU Zhonghua, ZHANG Hui, et al. 5 levels multi-lateral technology application in Well He3-zp1[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2012, 34(2): 13–16. doi: 10.3969/j.issn.1000-7393.2012.02.004

    [12] 唐波, 唐志军, 耿应春, 等. 国内低渗透油气田高效开发钻完井关键技术发展现状[J]. 天然气工业, 2013, 33(2): 65–70.

    TANG Bo, TANG Zhijun, GENG Yingchun, et al. Drilling and completion technologies for efficient exploitation of low-permeability oil & gas fields in China: a state-of-the-art review[J]. Natural Gas Industry, 2013, 33(2): 65–70.

    [13] 唐志军, 周金柱, 赵洪山, 等. 元坝气田超深水平井随钻测量与控制技术[J]. 石油钻采工艺, 2015, 37(2): 54–57.

    TANG Zhijun, ZHOU Jinzhu, ZHAO Hongshan, et al. Measurement and control technology while drilling for ultra-deep horizontal wells in Yuanba Gasfield[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2015, 37(2): 54–57.

    [14] 王智锋. MRC近钻头地质导向系统总体设计与应用[J]. 石油钻采工艺, 2015, 37(4): 1–4.

    WANG Zhifeng. Overall design and application of MRC near-bit geosteering system[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2015, 37(4): 1–4.

    [15] 王中华. 国内外超高温高密度钻井液技术现状与发展趋势[J]. 石油钻探技术, 2011, 39(2): 1–7. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2011.02.001

    WANG Zhonghua. Status and development trend of ultra-high temperature and high density drilling fluid at home and abroad[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2011, 39(2): 1–7. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2011.02.001

    [16] 于雷, 张敬辉, 李公让, 等. 低活度强抑制封堵钻井液研究与应用[J]. 石油钻探技术, 2018, 46(1): 1–5.

    YU Lei, ZHANG Jinghui, LI Gongrang, et al. Research and application of plugging drilling fluid with low-activity and high inhibition properties[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2018, 46(1): 1–5.

    [17] 谢俊, 司西强, 雷祖猛, 等. 类油基水基钻井液体系研究与应用[J]. 钻井液与完井液, 2017, 34(4): 26–31. doi: 10.3969/j.issn.1001-5620.2017.04.005

    XIE Jun, SI Xiqiang, LEI Zumeng, et al. Research and application of OBM-like water base drilling fluid[J]. Drilling Fluid & Completion Fluid, 2017, 34(4): 26–31. doi: 10.3969/j.issn.1001-5620.2017.04.005

    [18] 林永学, 甄剑武. 威远区块深层页岩气水平井水基钻井液技术[J]. 石油钻探技术, 2019, 47(2): 1–11.

    LIN Yongxue, ZHEN Jianwu. Research and application of deep shale gas water based drilling fluid technology[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2019, 47(2): 1–11.

    [19] 林永学,王显光,李荣府. 页岩气水平井低油水比油基钻井液研制及应用[J]. 石油钻探技术, 2016, 44(2): 28–33.

    LIN Yongxue, WANG Xianguang, LI Rongfu. Development of oil-based drilling fluid with low oil-water ratio and its application to drilling horizontal shale gas wells[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2016, 44(2): 28–33.

    [20] 王毅, 彭志刚, 徐浩然. 水平井复合水泥浆体系研究及应用[J]. 钻采工艺, 2011, 34(2): 103–105. doi: 10.3969/j.issn.1006-768X.2011.02.033

    WANG Yi, PENG Zhigang, XU Haoran. Research and application of composite cement slurry system for horizontal wells[J]. Drilling & Production Technology, 2011, 34(2): 103–105. doi: 10.3969/j.issn.1006-768X.2011.02.033

    [21] 刘学鹏, 张明昌, 冯明慧, 等. 复合空心微珠低密度水泥浆的研究与应用[J]. 石油钻采工艺, 2014, 36(6): 39–41.

    LIU Xuepeng, ZHANG Mingchang, FENG Minghui, et al. Research and application of composite hollow microbead low density cement slurry[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2014, 36(6): 39–41.

    [22] 马明新, 杨海波, 徐鑫. 液压扶正器在胜利油田非常规油井固井中的应用[J]. 石油钻探技术, 2014, 42(1): 71–74. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2014.01.014

    MA Mingxin, YANG Haibo, XU Xin. Application of hydraulic centralizer in unconventional oil well cementing of Shengli Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2014, 42(1): 71–74. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2014.01.014

    [23] 马清明, 江正清, 董怀荣. 海洋钻井平台钻柱自动化处理防碰撞控制研究[J]. 石油矿场机械, 2014, 43(7): 1–4.

    MA Qingming, JIANG Zhengqing, DONG Huairong. Research on anti-collision of drill strings automatic treatment system for offshore drilling platform[J]. Oil Field Equipment, 2014, 43(7): 1–4.

    [24] 明瑞卿, 张时中, 王海涛, 等. 国内外水力振荡器的研究现状及展望[J]. 石油钻探技术, 2015, 43(5): 116–122.

    MING Ruiqing, ZHANG Shizhong, WANG Haitao, et al. Research status and prospect of hydraulic oscillator worldwide[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2015, 43(5): 116–122.

    [25] 赵建军, 崔晓杰, 赵晨熙, 等. 高频液力扭力冲击器设计与试验研究[J]. 石油化工应用, 2018, 37(2): 5–10. doi: 10.3969/j.issn.1673-5285.2018.02.002

    ZHAO Jianjun, CUI Xiaojie, ZHAO Chenxi, et al. Design and experimental research on high frequency hydraulic torsional impactor[J]. Petrochemical Industry Application, 2018, 37(2): 5–10. doi: 10.3969/j.issn.1673-5285.2018.02.002

    [26] 任红, 裴学良, 吴仲华, 等. 天然气水合物保温保压取心工具研制及现场试验[J]. 石油钻探技术, 2018, 46(3): 44–48.

    REN Hong, PEI Xueliang, WU Zhonghua, et al. Development and field tests of pressure-temperature preservation coring tools for gas hydrate[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2018, 46(3): 44–48.

    [27] 裴学良, 任红, 吴仲华, 等. 天然气水合物岩心带压转移装置研制与现场试验[J]. 石油钻探技术, 2018, 46(3): 49–52.

    PEI Xueliang, REN Hong, WU Zhonghua, et al. Research and field test of a pressure-stabilizing transfer device for natural gas hydrate samples[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2018, 46(3): 49–52.

    [28] 韩来聚. 胜利油田钻井完井技术新进展及发展建议[J]. 石油钻探技术, 2017, 45(1): 1–9.

    HAN Laiju. The latest progress and suggestions of drilling and completion techniques in the Shengli Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2017, 45(1): 1–9.

    [29] 赵旭. 水平井变密度射孔技术研究[J]. 测井技术, 2016, 40(1): 122–126.

    ZHAO Xu. Research on variable density perforating technology of horizontal well[J]. Well Logging Technology, 2016, 40(1): 122–126.

    [30] 任闽燕, 田玉刚, 张峰, 等. 胜利油田水平井射孔参数优化技术[J]. 测井技术, 2013, 37(4): 441–444. doi: 10.3969/j.issn.1004-1338.2013.04.021

    REN Minyan, TIAN Yugang, ZHANG Feng, et al. Perforating parameter optimization technique for horizontal well in Shengli Oilfield[J]. Well Logging Technology, 2013, 37(4): 441–444. doi: 10.3969/j.issn.1004-1338.2013.04.021

    [31] 邹顺良, 杨家祥, 胡中桂, 等. FSI产出剖面测井技术在涪陵页岩气田的应用[J]. 测井技术, 2016, 40(2): 209–213.

    ZOU Shunliang, YANG Jiaxiang, HU Zhonggui, et al. Application of FSI production profile logging technique in Fuling Shale Gas Field[J]. Well Logging Technology, 2016, 40(2): 209–213.

    [32] 朱留方, 臧德福, 沈永进, 等. 瞬变电磁测井原理研究Ⅵ: 过套管电阻率[J]. 测井技术, 2016, 40(1): 28–32.

    ZHU Liufang, ZANG Defu, SHEN Yongjin, et al. Theory of transient electromagnetic logging Ⅵ: through-casing resistivity[J]. Well Logging Technology, 2016, 40(1): 28–32.

    [33] 臧德福, 郭红旗, 晁永胜, 等. 井间电磁成像测井系统分析与研究[J]. 测井技术, 2013, 37(2): 177–182. doi: 10.3969/j.issn.1004-1338.2013.02.013

    ZANG Defu, GUO Hongqi, CHAO Yongsheng, et al. Analysis and research of cross-well electromagnetic imaging logging system[J]. Well Logging Technology, 2013, 37(2): 177–182. doi: 10.3969/j.issn.1004-1338.2013.02.013

    [34] 李一超, 王志战, 秦黎明, 等. 水平井地质导向录井关键技术[J]. 石油勘探与开发, 2012, 39(5): 620–625.

    LI Yichao, WANG Zhizhan, QIN Liming, et al. Key surface logging technologies in horizontal geosteering drilling[J]. Petroleum Exploration and Development, 2012, 39(5): 620–625.

    [35] 陆黄生. 综合录井在钻井工程中的应用现状与发展思考[J]. 石油钻探技术, 2011, 39(4): 1–6. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2011.04.001

    LU Huangsheng. Current technology situation and developing trend of mud logging's application in drilling engineering[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2011, 39(4): 1–6. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2011.04.001

    [36] 薛承瑾. 页岩气压裂技术现状及发展建议[J]. 石油钻探技术, 2011, 39(3): 24–29. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2011.03.004

    XUE Chengjin. Technical advance and development proposals of shale gas fracturing[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2011, 39(3): 24–29. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2011.03.004

    [37] 赵传伟, 李云, 李国锋, 等. 基于Taguchi方法的计数式全通径压裂滑套优化设计[J]. 石油钻探技术, 2017, 45(1): 97–103.

    ZHAO Chuanwei, LI Yun, LI Guofeng, et al. Design optimization of full bore stimulation sleeves with balldrop counting using the Taguchi method[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2017, 45(1): 97–103.

    [38] 何同, 彭汉修, 吴晓明, 等. 全复合材料易钻桥塞研制与应用[J]. 特种油气藏, 2017, 24(4): 166–170. doi: 10.3969/j.issn.1006-6535.2017.04.032

    HE Tong, PENG Hanxiu, WU Xiaoming, et al. Development and application of drillable bridge plug made by composite materials[J]. Special Oil & Gas Reservoirs, 2017, 24(4): 166–170. doi: 10.3969/j.issn.1006-6535.2017.04.032

    [39] 魏辽, 马兰荣, 朱敏涛, 等. 大通径桥塞压裂用可溶解球研制及性能评价[J]. 石油钻探技术, 2016, 44(1): 90–94.

    WEI Liao, MA Lanrong, ZHU Mintao, et al. Development and performance evaluation of dissolvable balls for large borehole bridge plug fracturing[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2016, 44(1): 90–94.

    [40] 魏娟明, 刘建坤, 杜凯, 等. 反相乳液型减阻剂及滑溜水体系的研发与应用[J]. 石油钻探技术, 2015, 43(1): 27–32.

    WEI Juanming, LIU Jiankun, DU Kai, et al. The development and application of inverse emulsified friction reducer and slickwater system[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2015, 43(1): 27–32.

  • 期刊类型引用(7)

    1. 朱道义,施辰扬,赵岩龙,陈神根,曾美婷. 二氧化碳驱化学封窜材料与方法研究进展及应用. 新疆石油天然气. 2023(01): 65-72 . 百度学术
    2. 张龙胜,王维恒. 阴-非体系高温泡排剂HDHP的研究及应用——以四川盆地东胜页岩气井为例. 油气藏评价与开发. 2023(02): 240-246 . 百度学术
    3. 姚光明,郭程飞,赵聪,高泽. 不同泡沫体系油藏适应性数值模拟. 断块油气田. 2023(05): 868-873 . 百度学术
    4. 熊晓菲,盛家平. 吉木萨尔页岩油藏泡沫辅助注气吞吐试验研究. 石油钻探技术. 2022(02): 22-29 . 本站查看
    5. 王维恒,陆俊华,韩倩. 二元复合型泡排剂COG的研制及现场试验. 石油钻探技术. 2022(03): 119-124 . 本站查看
    6. 张跃. 缓膨颗粒性能及封堵裂缝储层二氧化碳气窜效果研究. 中外能源. 2022(07): 42-49 . 百度学术
    7. 苑登御. N_2泡沫/CO_2复合吞吐提高采收率三维物理模拟试验研究. 石油钻探技术. 2022(06): 126-132 . 本站查看

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出版历程
  • 收稿日期:  2019-03-13
  • 网络出版日期:  2019-05-09
  • 刊出日期:  2019-04-30

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