Deep Penetration Acid-Fracturing Technology for Ultra-Deep Carbonate Oil & Gas Reservoirs in the Shunbei Oil and Gas Field
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摘要:
顺北油气田碳酸盐岩储层具有超深、高温和高破裂压力等特点，酸压改造时存在酸蚀裂缝短、导流能力递减快等问题，为此，提出了应用深穿透酸压技术对超深碳酸盐岩储层进行改造的技术思路，并进行了技术攻关研究。合成了酸用稠化剂、高温缓蚀剂，研制了抗高温清洁酸，并进行了酸液非均匀刻蚀导流能力试验，分析了在闭合应力为20～90 MPa时仅注入清洁酸、仅注入胶凝酸和先注入清洁酸再注入胶凝酸3种注酸方式下裂缝的导流能力；同时，研究了酸液非均匀驱替流动机理，优化了非均匀刻蚀酸压工艺参数。研究发现，采用“清洁酸+胶凝酸”组合注入模式，不仅酸蚀裂缝导流能力有较大幅度提高，有效缝长也增加近1倍。超深碳酸盐岩储层深穿透酸压技术在顺北油气田进行了5井次现场试验，酸压施工成功率及有效率均达到100%，酸压后平均日产油107.7 m3，平均酸蚀缝长133.20 m，取得了明显的储层改造效果。研究认为，顺北油气田超深碳酸盐岩储层深穿透酸压技术可极大改善超深碳酸盐岩酸压效果，可为国内类似储层的酸压改造提供借鉴。
Abstract:Carbonate reservoirs in the Shunbei Oil and Gas Field are characterized by ultra-deep, high temperature and high fracturing pressure gradient, which pose problems in short acid-etched fractures and rapid conductivity decline. In order to solve these problems, a team studied a deep penetration acid-fracturing technology for ultra-deep carbonate reservoirs, and they proposed a deep penetration acid-fracturingtechnique. Using a synthetic acid thickener and high temperature corrosion inhibitor, a high temperature resistant clean acid was developed. The acid fluid non-uniform etching conductivity test was carried out, and fracture conductivities with clean acid, gelled acid, and clean acid followed by gelled acid were analyzed at a closure stress of 20–90 MPa, respectively. The mechanism of the non-uniform displacement of acid fluid was studied, and the acid-fracturing process parameters of non-uniform etching were optimized. The study suggests that "clean acid + gelled acid" combined injection can greatly improve the conductivity of acid-etching fractures as well as nearly doubling effective fracture length. This new deep penetration acid-fracturing technology has been applied in 5 wells in the ultra-deep carbonate reservoir in Shunbei Oil and Gas Field. The success rate and effectiveness of the acid-fracturing operation reached 100% with post-frac production rate 107.7 m3/d, and average length 133.20 m. Consequently, this acid-fracturing technology can greatly improve the acid-fracturing effect in ultra-deep carbonate reservoirs, which provides a reference or best practices guidance in the acid-fracturing stimulation of similar reservoirs in China.
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苏里格致密气藏属于典型的低渗、低压、低丰度、大面积分布的多层系致密砂岩气藏，气藏埋深3 000～3 500 m，探明天然气地质储量2.85×1012 m3，由于采用常规井开发单井产量太低，无法满足经济开发要求，水平井开发成为苏里格气田提高单井产量及采收率的重要手段。随着水平井井身结构、井眼轨迹优化和钻井工具优选应用，水平井钻井周逐步缩短至51 d，但受井位部署、技术方案与措施不统一和提速工具选型差异性大等问题影响，钻井提速效果不明显。为此，笔者等人在前人研究的基础上，借鉴国内页岩气田和致密气藏“工厂化”开发的经验[1-8]，通过优化井位部署及作业方式，应用激进钻井参数，优选高效钻头和大功率螺杆，优化不同偏移距井眼轨迹控制模式、各开次钻具组合和高效强抑制防塌钻井液，形成了苏里格气田致密气藏水平井优快钻井关键技术，并在56口井进行了应用，机械钻速明显提高，钻井周期大幅缩短。
1. 地层特点及钻井技术难点
苏里格气田水平井自上而下钻遇地层有：新生界第四系，白垩系志丹统洛河组，侏罗系安定组、直罗组和延安组，中生界三叠系延长组、纸坊组、和尚沟组和刘家沟组，二叠系石千峰组、石盒子组和山西组，上古生界石炭系本溪组和太原组，下古生界奥陶系马家沟组。其中，目的层为盒8段—山1段，岩性为不等厚互层的灰色、灰白色含砾粗砂岩与不等粒砂岩和灰黑色、灰绿色、紫红色泥岩，灰黑色泥岩分布在盒8段的中下部，部分井灰绿色泥岩分布在盒8段的中上部，紫红色泥岩分布在盒8段顶部；山1组砂岩含量较低，泥岩中碳质含量较高[9]。该气田水平井钻井存在的主要技术难点如下：
1）延长组底部砾石含量较多，纸坊组上部有部分砂砾岩，刘家沟组地层研磨性强，纵向上分布多套砂、砾、泥岩互层，非均质性强，机械钻速低，PDC钻头容易发生先期磨损。
2）储层致密砂体物性差，泥质含量高，钻遇储层灰白色含砾粗砂岩时机械钻速可达2.80 m/h，钻遇灰黑色泥岩时机械钻速仅为1.95 m/h，严重制约了水平段钻井速度。
3）三维水平井偏移距400～800 m不等，导致钻具组合优选困难，延长组地层复合降斜率高达（5°～7°）/100m，纠偏稳斜段长，大井斜、深井段扭方位困难，滑动钻进比例高，效率低，井眼轨迹控制难度大。
4）刘家沟组裂缝发育，地层承压能力低，钻井液密度大于1.26 kg/L时易发生井漏等井下故障，漏速2.0～8.0 m3/h。
5）泥岩段井壁稳定性差，易垮塌。目的层石盒子组泥岩发育，水敏性强，井壁稳定性差，斜井段井斜角大于45°时泥岩坍塌严重，划眼处理复杂周期长，水平段钻遇灰黑色泥岩易垮塌，从而导致发生卡钻。
2. 致密气藏水平井钻井关键技术
为缩短井场准备、钻机搬迁和设备调试等的时间，提高钻井完井各环节作业效率，缩短建井周期，通过优化大井丛“工厂化”平台布井[10-12]，优选高效PDC钻头和大功率螺杆钻具，采用激进钻井参数，优化不同偏移距井眼轨迹控制模式及分段优化强抑制低密度CQSP-4防塌钻井液性能，形成了苏里格致密气藏“工厂化”水平井优快钻井技术。
2.1 水平井“工厂化”钻井模式优化
全面推广大井丛“工厂化”作业模式，根据气藏规模，结合地形地貌特征，整体优化井场组合，推广“丛式布井、大井组建设”集约用地模式，优化形成了 “4+2+2+1”（4口三维水平井、2口二维水平井、2口定向井和1口直井）的9口井设计方案。井口间距为10 m，采用50型钻机逐井作业的“单排一字最优布井逐井施工模式”；优化井口间距，1#—4#井、6#—9#井井口间距为10 m，4#—5#井井口间距为45 m，采用2台50型钻机同时作业或采用40型钻机施工3口常规井与2口二维水平井、50型钻机施工4口三维水平井的“单排一字最优布井双机同步逐井施工模式”。
针对井丛“工厂化”作业周期长、资源共享的特点，通过地方区域电力资源合理扩容，引入“网电钻井”技术，钻机平移过程中只需移动钻机，电动钻机机房、钻机、钻井泵采用电网专用电缆转接端口延长电缆，单井搬迁时间缩短3.0 d以上；采用延伸泵上水低压管线、井口出口管线的方式，实现钻机平移，每4～5口井搬迁一次循环设备，50LDB钻机搬迁时间由3.0 d缩至1.5 d，“工厂化”井间作业时间约缩短50%，大幅缩短了井间施工周期。
2.2 井身结构优化
为防止岩性松散、胶结程度低的第四系漏塌，解决上部刘家沟组井漏、下部石千峰组与石盒子组泥岩地层垮塌的矛盾，将井身结构优化设计为导管+三开井身结构[13-15]，例如，靖72-68H2 井井身结构见表1。
表 1 苏里格气田靖72-68H2井井身结构优化设计结果Table 1. Results of optimized casing program design of Well Jing 72-68H2 in Sulige Gas Field开钻次序 钻头直径/mm 井深/m 套管直径/mm 套管下入地层层位 套管下入深度/m 水泥浆返高 导管 444.5 50 426.4 第四系 50 地面 一开 346.3 500 273.1 安定组 500 地面 二开 228.0 3 290 177.8 石盒子组 3 286 地面 三开 152.4 5 209 114.3 石盒子组 5204 气层以上500 m 2.3 激进参数钻井技术
激进参数钻井技术是通过优选高效PDC钻头，匹配大功率螺杆，充分利用钻机和钻井泵性能，在不同地层采用“大钻压、高转速、大排量”参数钻进[16]，开展不同地层机械钻速与钻井参数敏感性现场试验，优化配套与之相适应的螺杆及PDC钻头，形成了一套钻头螺杆序列和钻井参数模板，提高了全井机械钻速。
2.3.1 高效钻头优选
根据地层特征，结合“大钻压、高转速、大排量”钻井参数与机械钻速现场试验，优选确定致密气水平井高效钻头。一开使用五刀翼ϕ19.0 mm单排切削齿ϕ346.3 mmPDC钻头（SD9551）；二开直井段和纠偏井段选用六刀翼ϕ19.0 mm单排切削齿ϕ228.6 mmPDC钻头（SD9631），提高二开直井段和纠偏井段机械钻速，实现“一趟钻”完成二开直井段和纠偏井段；斜井段选用六刀翼ϕ16.0 mm双排切削齿、长保径、深内锥的ϕ215.9 mmPDC钻头（SD6562ZC），提高工具面稳定性和斜井段机械钻速，“一趟钻”完成二开斜井段；三开水平段选用五刀翼ϕ16.0 mm单排切削齿ϕ152.4 mmPDC钻头 （SD65621），提高水平段机械钻速。
2.3.2 大功率螺杆优选
分析地层可钻性，分井段优选大功率螺杆。刘家沟组以上地层可钻性好，保持螺杆功率、增大排量、提高转速，以螺杆最高负荷效率为依据，充分发挥螺杆功率大、转速高的特性，加大钻压，以提高上部软地层机械钻速；石千峰组以下地层可钻性差、研磨性较强，可适当降低转速、加大钻压，选用低转速大扭矩螺杆，防止高转速螺杆在钻遇石盒子组砾石层时造成钻头先期损坏（见表2）。
表 2 螺杆型号分段优选结果Table 2. Results of sectional optimization of PDM type井段 螺杆型号 级数 工作扭矩/（kN·m） 压降/MPa 最大压降/MPa 排量/（m3·min–1） 转速/（r·min–1） 功率/kW 直井段和纠偏段 7LZ185X7.0-5 5 10.65 5.6 7.49 1.82 140 145 斜井段 7LZ165X7.0L-4 4 8.30 3.2 4.28 1.64 108 93 水平段 7LZ127X7.0L-3 3 3.47 2.4 3.14 1.04 130 45 2.3.3 激进钻井参数优选
由修正杨格钻速方程可知，钻压与机械钻速成正比，即钻压增大，机械钻速提高；机械钻速与钻头转速呈近似线性关系，比水功率与排量成正比，排量越大，比水功率越大，机械钻速越高，井底净化效果也越好。因此分区块、分井段优选高效PDC钻头，并匹配大功率螺杆，全井段采用“PDC钻头+螺杆+MWD”复合钻井技术，根据现场机械钻速对钻压和转速的敏感性试验结果，优化钻井参数，以螺杆实际压差（3.5～4.5 MPa）定钻压、返速定排量、机型定转速，分井段确定形成了 “大钻压、适当转速、大排量”的激进钻井参数（见表3），充分发挥钻机和钻井泵的优势，提高各井段机械钻速。
表 3 激进钻井参数优选结果Table 3. Optimization results of aggressive drilling parameters井眼直径/mm 井段 地层 转速/(r·min–1) 钻压/kN 钻井液排量/（L·s–1） 钻井液返速/(m·s–1) 228.6 直井段和纠偏井段 二开—刘家沟组 70～80 140～220 38～46 1.35～1.63 215.9 斜井段 刘家沟组—石盒子组 60～70 120～200 35～38 1.46～1.58 152.4 水平段 石盒子组 50～60 100～140 15～19 1.48～1.88 2.4 水平井井眼轨迹控制技术
根据水平井靶前距、偏移距优化设计水平井井眼轨道，利用“PDC 钻头+螺杆+短钻铤+稳定器”（简称“四合一”）钻具组合的特性、地层可钻性、PDC钻头的性能，结合地层增降斜规律，下入MWD无线测斜仪控制井眼轨迹。
2.4.1 水平井井眼轨道优化
运用Navigator Drilling Studio软件，根据设计的靶前距、偏移距优化设计水平井井眼轨道，其中偏移距小于200 m为二维水平井，采用“直—增—稳—增—水平段”五段制井眼轨道；偏移距大于200 m为三维水平井，采用“直—增—稳—扭方位增斜—增—水平段”六段制井眼轨道，施工过程根据偏移距，优化增斜井段、扭方位段和进窗入靶井段的全角变化率，有效控制各井段的最大井斜角，降低钻进中的扭矩和摩阻。
2.4.2 水平井钻具组合优化
1）直井段和纠偏井段采用“四合一”钻具组合，即单弯双稳导向钻具组合：ϕ228.6 mm PDC钻头+7LZ185×1.25°（1.50°）螺杆+ϕ177.8 mm短钻铤+ϕ224.0 mm稳定器 +ϕ177.8 mm MWD +ϕ177.8 mm 无磁钻铤+ϕ177.8 mm 钻铤×6根+ϕ127.0 mm加重钻杆×9根+ϕ127.0 mm普通钻杆×60根+ϕ127.0 mm加重钻杆×32根+ϕ127.0 mm普通钻杆。偏移距大于300 m时，选用1.50°螺杆；偏移距小于300 m时，选用1.25°螺杆，三维水平井将该井段分解为直井段、定向增斜井段和稳斜纠偏井段，利用地层增降斜规律，结合钻具特性，复合钻进过程中基本处于稳斜或微增状态，有效提高纠偏井段的钻进效率。
2）斜井段采用1.75°单弯单稳导向钻具组合：ϕ215.9 mm PDC钻头+7LZ165×1.75°+ϕ165.1 mm回压阀 +ϕ165.1 mm MWD +ϕ165.1 mm 无磁钻铤+460×410转换接头+ϕ127.0 mm加重钻杆×9根+ϕ127.0 mm普通钻杆×60根+ϕ127.0 mm加重钻杆×32根+ϕ127.0 mm普通钻杆。通过统计1.50°、1.75°螺杆实钻增斜规律发现：1.75°螺杆较1.50°螺杆的平均复合增斜率高6.19°/100m，平均滑动增斜率高7.39°/100m（见表4），滑动比降低1.13%，施工过程中交替进行复合钻进与滑动钻进，将全角变化率控制在（4°～6°）/30m，以确保斜井段井眼平滑。
表 4 不同弯角螺杆在不同井斜区间的增斜规律Table 4. Deviation increasing rule of screw with different bending angle in different well deviation interval井斜角/（°） 复合增斜率/（（°）·（100m） –1） 滑动增斜率/（（°）·（100m） –1） 7LZ165X1.50°螺杆 7LZ165X1.75°螺杆 7LZ165X1.50°螺杆 7LZ165X1.75°螺杆 0～20 9.99 13.32 21.65 23.64 20～30 11.66 14.99 18.32 21.65 30～50 13.99 21.65 17.32 26.64 50～70 14.99 24.98 22.64 36.63 70～89 24.98 31.64 31.64 39.96 平均 15.12 21.31 22.31 29.70 3）水平段采用单弯双稳导向钻具组合：ϕ152.4 mm PDC钻头+7LZ127×1.25°螺杆+ϕ148.0 mm稳定器+ϕ127.0 mm水力振荡器+ϕ120.7 mm回压阀+ϕ120.7 mm MWD+ϕ127.0 mm 无磁钻铤+ϕ101.6 mm加重钻杆×9根+ϕ101.6 mm普通钻杆×200根+ϕ101.6 mm加重钻杆×36根+ϕ101.6 mm普通钻杆。钻具组合中加入ϕ127.0 mm水力振荡器，与螺杆组成了既能产生轴向振动，又能产生纵向振动的钻具组合，将钻具与井壁的静摩擦变为动摩擦，使钻压能有效传递到钻头，解决了长水平段滑动钻进过程的托压问题。靖100-21H2井应用该钻具组合，泥岩段滑动机械钻速提高了20.48%（见表5）。
表 5 靖100-21H2井水平段水力振荡器使用效果对比Table 5. Comparison on the effects of hydro-oscillators used in horizontal section of Well Jing 100-21H2井段/m 岩性 滑动进尺/
m滑动纯钻时间/
h滑动机械钻速/
（m·h–1）复合进尺/
m复合纯钻时间/
h复合机械钻速/
（m·h–1）备注 4 150～4 226 灰色泥岩 5.00 6 0.83 71.00 28 2.54 未用振荡器 4 226～4 394 灰色泥岩 8.00 8 1.00 160.00 38 4.20 使用振荡器 4 394～5 012 泥质砂岩 50.00 27 1.85 568.00 78 7.28 使用振荡器 2.4.3 水平井井眼轨迹控制技术
根据偏移距、视平移，优选合适的钻具组合，优化纠偏井斜、利用地层自然增降斜规律和按照预期设计的井眼轨道，形成了不同偏移距水平井井眼轨迹控制技术。
1）直井段和纠偏井段井眼轨迹控制。因延长组中下部地层降斜率高达（5°～7°）/100m，所以应根据偏移距优选纠偏地层和井斜角。若偏移距小于300 m，在纸坊组增斜纠偏，井斜角控制在15°以内；偏移距为300～600 m，在延长组上部纠偏，井斜角控制在18°～22°，在延长组中部井斜角预留4°～6°，利用延长组的降斜规律，微调控制，钻穿延长组，进入纸坊组；若偏移距大于600 m，二开造斜点上提至井深650～800 m，直接进行定向纠偏，井斜角控制在25°以内，在延长组中上部井斜角预留5°～6°，利用延长组的降斜规律，微调控制，钻穿延长组，进入纸坊组。
2）扭方位井段井眼轨迹控制。为防止低效施工，选择增斜扭方位或稳斜扭方位，尽可能在小井斜角下扭方位，重点控制井斜角处于稳斜或微增斜状态，利用钻具组合的特性，将滑动钻进方位角变化率控制在（4°～10°）/30m，井斜角变化率控制在2°/30m以内，以确保扭方位井段井眼平滑。
3）斜井段井眼轨迹控制。按照优快施工和最大程度降摩减阻的原则，合理控制全角变化率，保证实钻造斜率不低于设计造斜率，上部井斜角小于45°时，实钻造斜率略高于设计造斜率，斜井段多采用滑动钻进，以保证中靶垂深上偏0.50 m；井斜角45°～60°井段属于岩屑床堆积区间，滑动钻进困难，采用复合钻进，以提高施工效率；井斜角大于60°以后，复合钻进增斜率能达到（4°～5°）/30m，滑动钻进困难的井段或不增斜井段应用复合钻进，以确保井眼圆滑；入窗前50 m将井斜角控制在83°～85°，稳斜探气顶，发现气层后及时将井斜角调整至89°～90°后快速入窗。
2.5 钻井液分段优化
苏里格北部气田水平井钻遇的延长组下部、盒7段和盒 8段泥岩稳定性差，易垮塌；刘家沟组存在压差性漏失，入窗密度窗口窄；斜井段井斜角30°～60°、水平段长度超过1 000 m后托压严重、滑动钻进困难[17-18]，综合考虑泥岩抑制防塌、低密度防漏和润滑防卡等因素，优选了强抑制低密度CQSP-4防塌钻井液，其配方为0.7%天然高分子降滤失剂+1.5%白沥青+12.0% KCl+0.5%固体聚合醇+0.2%NaOH+0.15%黄原胶+1.5%膨润土+0.5%～1.0%超低渗透剂+2.0%～3.0%润滑剂。钻井液性能需根据地层特征分段优化：
1）二开直井段采用聚合物/KCl钻井液，配方为0.4%K-PAM+0.3%PAM+5.0%～7.0% KCl，将其漏斗黏度控制在31～32 s；配制膨润土浆，钻至井深1 000 m后将其缓慢混入井浆中，对井筒进行定期清扫；钻至井深1 600 m后一次性加入1.0 t NAT20，将钻井液滤失量控制在15～20 mL，利用KCl、NAT20和膨润土，强化聚合物钻井液的抑制性、封堵性和携岩性。
2）钻至刘家沟组中部（垂深2 500 m），将钻井液转化为强抑制低密度CQSP-4防塌钻井液，加入黄原胶、NAT20、NFA25和KCl，将钻井液性能调整为密度1.08～1.11 kg/L，漏斗黏度38～40 s，滤失量5～4 mL、动切力3～4 Pa、ϕ6读数2～3、ϕ3读数1～2，井斜角超过30°后提高钻井液抑制性（KCl含量达12%以上）、封堵性（封堵剂加量6%～8%）和携岩性（动切力12 MPa以上，ϕ6读数在8以上），以预防大斜度井段泥岩垮塌；随着井深增加，逐步提高钻井液密度，入窗时将钻井液密度控制在1.25～1.26 kg/L，漏斗黏度控制在60～65 s。
3）提高钻井液的润滑防卡性能。以固体聚合醇、石墨和液体聚合醇为润滑剂，其加量控制在2%～3%，保证摩阻系数不大于0.06；提高固相控制系统利用率，保证振动筛过筛率100%，最大限度地清除钻井液中的有害固相，降低摩阻。
4）水平段钻进兼顾岩性、伽马值及泥岩段长度，采取物理防塌与化学防塌相结合的方法，防止泥岩防塌，钻遇泥岩后在原井浆中加入1.0%～1.5%水化膨润土和1.0%～2.0%超细碳酸钙，增强其封堵性能，保证低密度钻井液条件下泥岩的稳定。
2.6 ϕ152.4 mm水平段固井技术
为提高水平井固井后环空的封隔性和水平井桥塞分段压裂增产量，三开ϕ152.4 mm 井眼下入ϕ114.3 mm 套管，采用一次上返固井工艺。由于环空间隙仅有19.05 mm，存在下套管摩阻大、环空易堵塞和水泥环薄等问题，因此，采用膨胀降滤失水泥浆，基本配方为G级水泥+增强剂+降滤失剂+增韧材料+缓凝剂+水，密度为1.88～1.92 kg/L，初始稠度12 Bc，API滤失量36 mL，85 ℃/40 MPa条件下稠度达到70 Bc的时间为250 min，水泥石在55 ℃条件下养护24和48 h的抗压强度分别为27和43 MPa，水泥石的膨胀率为0.1%。
三开井段环空间隙小且水平段长，套管紧贴下井壁，导致下套管摩阻大，套管下到井底非常困难。采用“牙轮钻头+双稳定器”钻具组合，模拟套管串的刚度通井至井底后采用高转速（80 r/min）、大排量（20 L/s）循环2周后进行短程起下钻，破坏岩屑床、修整井壁，使井眼畅通无阻，短程起下钻到井底后高转速、大排量循环2周，彻底清除井底沉砂；起钻前钻井液中加入固体聚合醇、石墨和液体聚合醇及玻璃微珠，形成高效润滑封闭浆，封闭整个水平段，以降低下套管摩阻，为安全顺利下入套管奠定基础。
现场施工时采用ϕ114.3 mm弓簧套管扶正器，该扶正器通过性强、居中度高，过流面积较大，能大幅度降低下套管摩阻，直井段和斜井段每3根套管安放1只，造斜段和水平段每2根套管安放1只，以保证套管居中度，避免套管紧贴下井壁，提高水泥浆顶替效率和固井质量。
3. 现场应用效果
2019年，苏里格气田致密气藏水平井优快钻井技术在56口井进行了应用，平均钻井周期39.12 d，平均建井周期52.62 d,平均机械钻速12.76 m/h，与2018年已完钻井相比，钻井周期缩短了23.71%，建井周期缩短了16.02%，平均机械钻速提高了23.16%，提速效果显著（见表6）。
表 6 2018—2019年完钻水平井技术参数对比Table 6. Comparison on technical parameters of horizontal wells completed in 2018–2019年份 完钻井数 进尺/m 平均井深/m 平均钻井周期/d 平均完井周期/d 平均建井周期/d 平均机械钻速/（m·h–1） 2019 56 257 618 4 700 39.12 6.79 52.62 12.76 2018 37 188 302 4 962 51.28 7.86 62.65 10.36 1）全井段采用“MWD+螺杆+PDC 钻头”复合钻进技术，分井段、分地层优化激进钻井参数，机械钻速显著提高。2019年完钻井平均机械钻速12.76 m/h，较2018年提高了23.15 %，其中直井段和纠偏井段、斜井段和水平段平均机械钻速分别为21.62，7.87和8.09 m/h，较2018年分别提高了21.19%，4.71%和26.01%。
2）分段优化钻具组合，结合地层增降斜规律，优化水平井井眼轨迹控制技术，两趟钻比例大幅度提高。2019年完钻的56口水平井中，直井段和斜井段两趟钻完钻的占53.57%，较2018年提高了29.25百分点；水平段两趟钻完钻的占41.07%，较2018年提高了19.45百分点，其中3口井的直井段、斜井段和水平段均实现了一趟钻完钻。
3）针对钻遇地层特性，分井段优化强抑制低密度CQSP-4防塌钻井液性能，采取物理与化学防塌相结合、兼顾提高封堵性的方式，预防大斜度井段、水平段泥岩垮塌，利用四级固控设备将有害固相含量控制在较低水平，已完钻水平井电测一次成功率达93.75%，未出现井壁失稳垮塌现象。
4. 结论与建议
1）通过优化大井丛“工厂化”平台布井方式，优选高效PDC钻头和大功率螺杆，优化激进钻井参数、不同偏移距井眼轨迹控制模式及分段优化强抑制低密度CQSP-4防塌钻井液性能，形成了苏里格气田致密气藏优快钻井技术，56口井的现场应用效果表明，该技术大幅度缩短了钻井周期，降低了开发综合成本，提高了致密气藏开发效率。
2）苏里格致密气藏水平段储层薄，泥岩钻遇率高，而泥岩层机械钻速偏低，建议继续开展水平段钻遇泥岩个性化高效PDC钻头设计与试验，形成水平段泥岩地层快速钻井技术。
3）与国内外页岩气水平井“井工厂”作业模式相比，苏里格气田在井平台“工厂化”布井和钻井提速方面仍有优化空间。
4）水平段长度超过2 000 m的水平井采用“PDC钻头+单弯螺杆+MWD仪器” 常规钻具组合钻进时，仍需进行降摩减阻和提高井眼轨迹调整效率的研究。
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图 2 3种注酸方式下的裂缝导流能力对比
Figure 2. Comparison on the conductivities of fractures under three acid injection modes
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图 3 不同注酸方式下的酸蚀有效缝长对比曲线
Figure 3. Comparison curves of the effective length of acid etched fractures under different acid injection modes
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图 4 用不同黏度比液体驱替时裂缝内酸液的分布情况
Figure 4. Distribution of acid fluid when displaced with fluids at different viscosity ratios
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图 5 不同黏度比下裂缝中酸液的非均匀程度
Figure 5. Non-uniformity of acid fluid in fractures at different viscosity ratios
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图 6 高黏度和低黏度酸液排量比对裂缝中酸液分布的影响
Figure 6. Effect of the flowrate ratio of high/low viscosity acid fluids on the distribution of acid in fractures
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图 7 高、低黏度酸液液量比对裂缝中酸液分布情况的影响
Figure 7. Effect of the displacement volumes of high/low viscosity acid fluids on the distribution of acid in fractures
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图 8 “压裂液+酸液”与“酸液+酸液”二级注入模式下的缝宽和导流能力
Figure 8. Fracture width and conductivity under the secondary injection modes of “acid + fracturing fluid” and “acid + acid”
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图 9 “压裂液+酸液”与“酸液+酸液”二级注入模式下的缝长和缝高
Figure 9. Fracture length and height under the secondary injection modes of “acid + fracturing fluid” and “acid + acid”
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图 10 X1井酸压后裂缝扩展情况模拟及G函数分析结果
Figure 10. Simulation of fracture propagation after acid fracturing and the results of G function analysis in Well X1
表 1 顺北油气田超深碳酸盐岩储层深穿透酸压技术试验效果
Table 1 Experimental results of deep penetration acid-fracturing technology in ultra-deep carbonate reservoirs of the Shunbei Oil and Gas Field
井号 储层垂深/m 储层温度/℃ 酸蚀缝长/m 初期产量/（t·d–1） X1 7 824.00 162 143.7 121.6 X2 7 647.00 157 137.8 142.7 X3 7 766.00 166 125.9 89.9 X4 7 386.00 153 125.8 73.9 X5 7 654.00 162 132.6 110.5 
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