Technologies for Fast Drilling Ultra-Deep Wells in the HLHT Block, Tarim Oilfield
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摘要: 塔里木油田HLHT区块储层埋藏深、上部地层松软和下部地层岩石可钻性差，导致出现机械钻速低、钻井周期长等问题，在将井身结构优化为塔标Ⅲ三开井身结构的基础上，把提速重点聚集于二开井段，通过分析地层的可钻性，优选钻头及配套提速工具，并结合钻井实践经验，制定了二开钻井提速技术方案：二叠系以上地层，采用长寿命大扭矩螺杆/国产高效螺杆+ STS915K型或MS1952SS型高效PDC钻头复合钻井提速技术；二叠系及其以下地层，采用Torkbuster扭力冲击器+U513M型或U613M型专用PDC钻头钻井提速技术。现场应用表明，HLHT区块超深井应用钻井提速配套技术后，平均机械钻速逐年提高，从5.55 m/h逐渐提高至8.82 m/h，平均钻井周期逐年缩短，从131.0 d逐渐缩短至86.1 d。这表明，HLHT区块超深井钻井提速配套技术提速效果显著，能够满足该区块超深井快速高效安全钻井的需要。Abstract: Reservoirs in the HLHT Block, Tarim Oilfield contain soft formations in upper parts and rocks with poor drilling performances in lower parts. Consequently, these formations are characterized by a low rate of penetration (ROP) and longer time required for drilling operations. With the original casing program optimized to casing program with three intervals up to requirements specified in Standard III of the Tarim Oilfield, research has been conducted to accelerate the ROP in the second interval. By analyzing the drilling performance of relevant formations, selecting optimal bits and other drilling tools, and with consideration to available data, technical programs for EOP acceleration in the second interval were developed: PDM with long service time and high torque/domestically produced high-efficiency PDM+Model STS915K or Model MS1952SS high-efficiency PDC bits could be used to enhance ROPs in formations above the Permian; Torkbuster torsion impinger+Model U513M or Model U613M designated PDC bits could be used to enhance ROPs in the Permian and formations below. On-site application results showed that the application of relevant technologies to enhance ROPs in ultra-deep wells of the HLHT Block could effectively enhance ROPs from 5.55 m/h to 8.82 m/h while the average required drilling time decreased from 131.0 d to 86.1 d. Relevant research results showed that the technologies to enhance ROPs in ultra-deep wells of the HLHT Block had outstanding performances and could effectively satisfy demands related to safe and fast drilling of ultra-deep wells in the target block.
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Keywords:
- carbonate reservoir /
- ultra-deep well /
- casing program /
- rate of penetration (ROP) /
- PDC bit /
- PDM /
- HLHT Block /
- Tarim Oilfield
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水泥环具有长久有效的层间封隔能力是实现油气田开发增产的前提，是油气井长寿命开采的保障[1-2]。然而，固井水泥石属于有先天微观缺陷的脆性材料，存在形变能力差、抗拉强度低、抗冲击和抗破裂性能差等固有缺陷[3-6]，在后续施工（如试压、射孔、压裂及开采等）过程中，受温度压力变化、冲击和震动等因素影响，易发生破裂，导致水泥环的力学完整性受到破坏，轻则造成环空带压、油气水窜，重则导致油气井报废[7-9]。因此，对油井水泥浆进行优化，改善对应水泥石的力学性能显得尤为重要。
水泥基材料是一种多相复合材料[10]，在不同尺度上具有不同的微观结构，这些微观结构又直接影响其宏观力学性能。研究发现，水泥基材料的破坏多是内部裂纹逐步发展，扩张为宏观裂缝，进而导致其失效的过程[11-12]。目前，在固井设计和施工时，多采用纤维来改善水泥石的力学性能[13-15]。纤维可在水泥石基体间起到“搭桥”作用，以“拉筋”的作用方式来改善油井水泥石的力学性能。水泥浆中常用的纤维材料包括无机纤维（如玻璃纤维、碳纤维等）、合成纤维（如聚酯、聚丙烯等纤维）和植物纤维（如竹、麻等纤维）。然而，这些纤维存在以下缺陷：1）密度较低，混浆后分散困难，易悬浮于浆体表面；2）表面疏水、润湿性能差，混浆时易团聚，泵送时易阻塞管线，造成憋泵，影响施工安全[16-18]。同时，大多数研究都是从单一尺度纤维入手，并未进行基体材料的多尺度特性研究，实现不同尺度纤维的协同增韧效果[11-12]。
针对上述问题，笔者优选了3种尺度拉伸模量高、拉伸强度高且分散性好的无机纤维进行复配，形成了油井水泥用多尺度纤维增韧剂BCE-230S，并以该增韧剂为基础配制了多尺度纤维增韧水泥浆。该水泥浆较单一尺度纤维水泥浆具有明显的协同增韧效果，且不影响施工安全性。目前该水泥浆已在冀东油田储层低渗透压裂井中累计应用10余井次，应用效果显著。
1. 试验材料与方法
1.1 试验材料及仪器
试验材料：G 级油井水泥，分散剂 CF40S，缓凝剂BXR-200L，降滤失剂BCG-200L，消泡剂 G603（天津中油渤星工程科技有限公司）；3种无机纤维，其基本物性参数见表 1 。
表 1 无机纤维的基本物性参数Table 1. Basic parameters of inorganic fibers纤维种类 级别 主要成分 长度/μm 直径/μm 密度/（g∙cm–3） 拉伸强度/GPa 拉伸模量/GPa 纤维A 纳米级 碳化硅、氧化铁 50～100 0.1～0.6 3.21 10.0 550 纤维B 微米级 氧化硅、氧化钙 20～90 1.0～5.0 2.80 20.0 180 纤维C 毫米级 氧化镁、氧化铝 2 000～3 000 7.0～30.0 2.80 3.5 100 试验仪器：水浴箱，六速旋转黏度计，YJ-2001 型匀加荷压力试验机，OWC-9350A 常压稠化仪，8040D增压稠化仪，XJJY-5C简支梁冲击试验机，TAW-2000 型三轴岩石力学试验机。
1.2 测试方法及试样尺寸
参照国家标准 《油井水泥试验方法》（GB/T 19139—2012），对水泥浆进行配制、养护和测试，其中，无机纤维采用干混配料，养护条件为80 ℃×7 d。
采用匀加荷压力试验机测定水泥石的抗压强度，试样为正方体，尺寸为 50.8 mm×50.8 mm×50.8 mm；采用三轴力学试验机测定水泥石的杨氏模量，试样为圆柱体，尺寸为ϕ25.0 mm×50.0 mm，围压为0 ；采用简支梁冲击试验机测定水泥石的抗冲击功，试样为长方体，尺寸为 120.0 mm×15.0 mm×10.0 mm；采用巴西劈裂试验测定水泥石的劈裂抗拉强度，试样为圆柱体，尺寸为ϕ25.0 mm×10.0 mm。
2. 多尺度纤维增韧剂BCE-230S的制备
目前常用的增韧剂在降低水泥石杨氏模量的同时，会大幅降低水泥石的抗压强度。为了评价增韧剂对水泥石抗压强度和杨氏模量的综合影响，定义了抗压强度与杨氏模量比这一测试指标。该指标值越大，说明水泥石不仅具有较高的抗压强度，还具有较低的杨氏模量，即增韧剂的增韧效果更佳。
首先配制了水泥浆基浆，配方为100.0 g胜潍G级水泥+3.5 g降滤失剂BCG-200L+40.5 g水；然后将基浆在80 ℃下养护7 d后，得到水泥石空白样，其抗压强度为45.3 MPa，杨氏模量为9.06 GPa，抗拉强度为1.81 MPa，抗冲击功为1.75 kJ/m2。
2.1 纤维的基本性能
将3种无机纤维（记为纤维A、纤维B和纤维C）加入到水泥浆基浆中，评价其对水泥石力学性能的影响，结果见表2。评价结果表明：纤维A在提高水泥石抗冲击功和抗压强度方面具有较大优势，最佳加量为1.0%；纤维B在降低水泥石杨氏模量方面具有较大优势，最佳加量为5.0%；纤维C在提高水泥石抗拉强度和抗冲击功方面具有较大优势，最佳加量为1.0%。
表 2 3种纤维对水泥石力学性能的影响Table 2. Effects of three kinds of fibers on mechanical properties of cement纤维种类 最佳加
量，%抗拉强度
提高程度，%抗冲击功
提高程度，%抗压强度
提高程度，%杨氏模量
下降程度，%抗压强度/杨氏模量
提高程度，%纤维A 1.0 11.71 20.47 7.14 8.71 17.28 纤维B 5.0 17.14 17.29 2.06 16.90 22.87 纤维C 1.0 24.76 20.51 4.28 10.83 16.87 2.2 3种纤维的配比研究
2.2.1 正交试验
为了提高不同尺度纤维的协同增韧效果，以3种纤维为因素，纤维的配比为水平，以3种纤维各自最佳加量为中心，上下浮动0.5%进行配比，以水泥石养护7 d后的抗拉强度提高程度、抗冲击功提高程度及抗压强度与杨氏模量比值的提高程度为考察指标，设计了3因素3水平的正交试验方案（见表3），通过正交试验确定3种纤维的最佳配比。水泥浆配方为水泥浆基浆+5.0%无机纤维，其中，3种纤维按设计方案配比混拌均匀形成多尺度纤维，再取加入5.0%多尺度纤维的水泥石进行测试，养护条件为80 ℃。
表 3 正交试验设计方案及结果Table 3. Design scheme and results of the orthogonal test序号 纤维A加量，% 纤维B加量，% 纤维C加量，% 抗拉强
度提高
程度，%抗冲击
功提高
程度，%抗压强度/杨氏模量提高程度，% 1 0.5 4.5 0.5 15.51 19.33 14.23 2 0.5 5.0 1.0 22.35 22.46 21.21 3 0.5 5.5 1.5 17.55 24.16 18.36 4 1.0 4.5 1.0 21.07 22.36 19.21 5 1.0 5.0 1.5 15.55 24.27 21.49 6 1.0 5.5 0.5 13.17 19.78 18.16 7 1.5 4.5 1.5 14.22 23.65 17.15 8 1.5 5.0 0.5 13.29 19.26 20.44 9 1.5 5.5 1.0 23.16 22.21 19.11 表 4 抗拉强度极差分析Table 4. Range analysis of tensile strength因素 抗拉强度提高程度，% 极差R 最优方案 K1 K2 K3 纤维A 18.47 16.60 16.89 1.87 A1 纤维B 16.93 17.06 17.96 1.03 B3 纤维C 13.99 22.19 15.77 8.20 C2 表 6 抗压强度/杨氏模量极差分析Table 6. Range analysis of compressive strength/Young’s modulus因素 抗压强度/杨氏模量提高程度，% 极差R 最优方案 K1 K2 K3 纤维A 17.93 19.62 18.90 1.69 A2 纤维B 16.86 21.05 18.54 4.18 B2 纤维C 17.61 19.84 19.00 2.23 C2 从表4可以看出：从水泥石的抗拉强度提高程度来看，纤维C的极差R为8.20，远大于纤维A和纤维B的极差R，说明纤维C对水泥石抗拉强度提高的影响远大于纤维A和纤维B。为使水泥石的抗拉强度提高程度最大，3种纤维的最优配比方案为A1B3C2，即纤维A∶纤维B∶纤维C=1∶11∶2。
从表5可以看出：从水泥石的抗冲击功提高程度来看，纤维C的极差R为4.57，大于纤维A和纤维B的极差R，说明纤维C对水泥石抗冲击功的影响大于纤维A和纤维B。为使水泥石的抗冲击功提高程度最大，3种纤维的最优配比方案为A2B3C3，即纤维A∶纤维B∶纤维C=2∶11∶3。
表 5 抗冲击功极差分析Table 5. Range analysis of impact resistance因素 抗冲击功提高程度，% 极差R 最优方案 K1 K2 K3 纤维A 21.98 22.14 21.71 0.43 A2 纤维B 21.78 22.00 22.05 0.27 B3 纤维C 19.46 22.34 24.03 4.57 C3 从表6可以看出：从水泥石抗压强度与杨氏模量比值的提高程度来看，纤维B的极差R为4.18，大于纤维C和纤维A的极差R，说明纤维B对水泥石抗压强度与杨氏模量比值的影响较大。为使水泥石的抗压强度提高程度更大，杨氏模量降低程度更大，即水泥石抗压强度与杨氏模量的比值最大，3种纤维的最优配比方案为A2B2C2，即纤维A∶纤维B∶纤维C=1∶5∶1。
2.2.2 最优配比
水泥浆配方为水泥浆基浆+5.0%无机纤维，3种配比方案的水泥石在80 ℃条件下养护7 d后测其力学性能，结果如表7所示。从表7可以看出：配比方案1，水泥石抗拉强度的提高程度最大，但抗冲击功及抗压强度与杨氏模量比值的提高程度相对较小；配比方案2，水泥石抗冲击功的提高程度最大，但抗拉强度及抗压强度与杨氏模量比值的提高程度相对较小；配比方案3，水泥石各项力学性能的提高程度较为均衡，均能提高20%以上。综合考虑，确定配比方案3为最优配比，即纤维A∶纤维B∶纤维C=1∶5∶1，3种纤维按该配比复配，制备得到多尺度纤维增韧剂BCE-230S。
表 7 不同配比方案下的水泥石力学性能试验结果Table 7. Experimental results of mechanical properties of cement with different proportion schemes配比方案 纤维配比 抗拉强度提高程度，% 抗冲击功提高程度，% 抗压强度/杨氏模量提高程度，% 1 纤维A∶纤维B∶纤维C=1∶11∶2 24.33 19.77 19.23 2 纤维A∶纤维B∶纤维C=2∶11∶3 18.39 23.37 17.05 3 纤维A∶纤维B∶纤维C=1∶5∶1 23.17 22.57 22.71 3. BCE-230S 加量对水泥浆及水泥石性能的影响
以多尺度纤维增韧剂BCE-230S为主剂，优选配套的缓凝剂、降滤失剂等处理剂，初步形成了多尺度纤维韧性水泥浆体系，配方为水泥浆基浆+0.1 g缓凝剂BXR-200L+增韧剂BCE-230S。为使多尺寸纤维韧性水泥浆体系的性能达到最优，综合考察了增韧剂BCE-230S的加量对水泥浆性能（流变性能、稠化性能和滤失性能等）和对应水泥石力学性能（抗压强度、抗冲击功、抗拉强度和杨氏模量等）的影响，流变试验温度为25 ℃，稠化试验条件为80 ℃×40 MPa×40 min，滤失量试验条件为80 ℃×6.9 MPa，水泥石养护条件为80 ℃×21 MPa。
3.1 BCE-230S加量对水泥浆性能的影响
3.1.1 水泥浆流变性能
采用六速旋转黏度计，测试了BCE-230S的加量对水泥浆流变性能的影响，结果见表8。从表8可以看出，随着BCE-230S的加量增大，水泥浆稠度随之增大；BCE-230S加量为7.0%时，六速旋转黏度计300 r/min转速下的读数为290，即将达到仪器测量读数上限300，说明此时水泥浆稠度相对较高，不宜继续增大BCE-230S的加量。
表 8 BCE-230S加量对水泥浆流变性能的影响Table 8. Effect of BCE-230S dosage on rheological properties of cement slurryBCE-230S加量，% 六速旋转黏度计读数 ϕ3 ϕ6 ϕ100 ϕ200 ϕ300 0 3 5 58 105 148 3.0 5 8 63 121 182 5.0 7 13 92 151 209 7.0 7 13 129 216 290 3.1.2 水泥浆滤失及稠化性能
考察了BCE-230S的加量对水泥浆滤失及稠化性能的影响，结果见表9；BCE-230S加量为5.0%时的水泥浆稠化曲线如图1所示。由表9可知，随着BCE-230S的加量增大，水泥浆的API滤失量相差不大，说明BCE-230S对水泥浆的滤失性能无不利影响。由表9和图1可知，随着BCE-230S的加量增大，水泥浆的稠化时间基本不变，说明BCE-230S对水泥浆的稠化时间基本无影响；且稠化曲线未出现“鼓包”和“包心”等异常现象，说明BCE-230S对水泥浆的稠化性能无不利影响。
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图 1 BCE-230S加量为5.0%时的水泥浆稠化曲线Figure 1. Cement slurry thickening curve when the BCE-230Sdosage is 5.0%表 9 BCE-230S加量对水泥浆滤失量及稠化性能的影响Table 9. Effect of BCE-230S dosage on fluid loss and the thickening properties of cement slurryBCE-230S加量，% 稠化时间/min API滤失量/mL 0 175 46 3.0 176 44 5.0 167 46 7.0 173 44 以上研究结果表明，增韧剂BCE-230S对水泥浆性能无明显不利影响，满足现场施工要求，但考虑水泥浆的流变性能，其加量不宜超过7.0%。
3.2 BCE-230S加量对水泥石力学性能的影响
3.2.1 水泥石的抗拉强度
通过巴西劈裂试验，考察了BCE-230S加量对水泥石抗拉强度的影响，结果如图2所示。由图2可知，水泥石的抗拉强度随着养护时间增长而增大，随着BCE-230S加量增大而增大。养护时间为7 d、BCE-230S加量为5.0%时，水泥石的抗拉强度相对于空白样提高了23.2%；BCE-230S加量为7.0%时，其抗拉强度相对于空白样提高了24.4%。
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图 2 BCE-230S加量对水泥石抗拉强度的影响Figure 2. Effect of BCE-230S dosage on the tensile strength of cement3.2.2 水泥石的抗冲击功性能
采用简支梁冲击试验机，考察了BCE-230S加量对水泥石抗冲击功的影响，结果如图3所示。由图3可知，随着BCE-230S加量增大，水泥石的抗冲击功能力呈现逐渐增强的趋势。养护7 d条件下，BCE-230S加量为5.0%时，水泥石的抗冲击功能力与空白样相比提高了22.6%；BCE-230S加量为7.0%时，水泥石的抗冲击功能力与空白样相比提高了26.2%。
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图 3 BCE-230S加量对水泥石抗冲击功的影响Figure 3. Effect of BCE-230S dosage on the impact resistance of cement3.2.3 水泥石的抗压强度
BCE-230S加量对水泥石抗压强度的影响如图4所示。从图4可以看出，养护时间为1 d时，水泥石的抗压强度基本不变；养护时间为7 d时，随着BCE-230S加量增大，水泥石强度呈逐渐增高的趋势。BCE-230S加量为5.0%时，水泥石的抗压强度相对于空白样提高了2.4%；BCE-230S加量为7.0%时，水泥石的抗压强度相对于空白样提高了3.3%。
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图 4 BCE-230S加量对水泥石抗压强度的影响Figure 4. Effect of BCE-230S dosage on the compressive strength of cement3.2.4 水泥石的杨氏模量
BCE-230S加量对水泥石杨氏模量的影响如图5所示。从图5可以看出，加入BCE-230S水泥石的杨氏模量与空白样相比均呈下降趋势，且随着BCE-230S的加量增大，水泥石的杨氏模量呈逐渐降低的变化趋势。养护时间为7 d、BCE-230S加量为5.0%时，水泥石的杨氏模量为7.56 GPa，相对于空白样下降16.5%；BCE-230S加量为7.0%时，水泥石的杨氏模量为7.33 GPa，相对于空白样下降19.2%。
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图 5 BCE-230S加量对水泥石杨氏模量的影响Figure 5. The effect of BCE-230S dosage on Young’s modulus of cement综合考虑水泥浆体系性能和对应水泥石的力学性能，确定BCE-230S的最佳加量为5.0%。最终得到的多尺度纤维韧性水泥浆体系的配方为：胜潍G级水泥+3.5%降滤失剂BCG-200L+0.1%缓凝剂BXR-200L+5.0%增韧剂BCE-230S+42.5%水。
4. 现场应用
多尺度纤维韧性水泥浆体系已在冀东油田南堡、高尚堡等低渗透储层区块应用10余井次，固井质量优质，固井第一、二界面平均合格率分别为95.3%和85.4%。与该区块应用常用水泥浆的井相比，2个胶结面的胶结质量均显著提高，分别提高了15.0和32.0百分点；后期压裂改造顺利，压裂过程中井口压力稳定；试油阶段均未发现层间窜流。
以南堡XX-XX井为例介绍多尺度纤维韧性水泥浆体系的具体应用情况。该井是南堡油田 X号构造南堡XX 断块构造较高部位的一口开发井（采油井），为定向井，其钻探目的是压裂开发南堡XX断块 Ed2、Ed3低渗透油藏。该井固井作业存在以下技术难点：1）后期压裂开发对井筒的长期密封完整性要求较高；2）馆陶组底部易坍塌、易井漏，固井施工过程中（起钻、下套管）应保持井内压力平衡；3）井斜角大于40.0°，属于大斜度井，下套管困难，且套管居中度难以保障，易发生偏心。
为保障后期压裂开发，采用多尺度纤维韧性水泥浆封固储层。水泥浆配方为100.0%胜潍水泥+3.5%降滤失剂BCG-200L+5.0%增韧剂BCE-230S+42.5%水，密度为1.92 kg/L，85 ℃滤失量为40 mL，85 ℃稠度系数为1.14 Pa·sn，流性指数n=0.68，游离液为0，上下密度差为0.01 kg/L；85 ℃下的稠化时间为96 min，88 ℃下的温度高点稠化时间为91 min，密度1.95 kg/L时的温度高点稠化时间为98 min，各项性能均满足现场施工要求。
现场水泥浆大样在85 ℃下养护3 d的力学性能：杨氏模量6.6 GPa，泊松比0.18，平均抗压强度38.3 MPa，平均抗拉强度2.05 MPa，满足后期压裂及生产需求。
该井现场固井施工顺利，3 d后测井合格率为100%，优质率为80.3%；后期压裂施工顺利，试油时未见层间窜流。
5. 结 论
1）采用3种尺度的无机纤维复配得到了多尺度纤维增韧剂BCE-230S。与单一尺度纤维相比，该增韧剂具有更好的增韧效果，可协同作用提高水泥石的抗拉强度、抗压强度及抗冲击功的能力，并降低其杨氏模量。
2）现场应用结果表明，多尺度纤维韧性水泥浆体系性能稳定，各项性能参数均能满足固井施工要求，固井施工成功率高，能够提高低渗透储层的固井质量，能够有效进行层间封隔。
3）多尺度纤维韧性水泥浆体系不仅可以用于低渗透油气藏的固井施工，还可以满足储气库井、页岩气井等对水泥环韧性要求较高的井的固井要求。
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[1] 张永昌,朱光有,杨海军,等.塔里木盆地北部奥陶系油气相态及其成因分析[J].岩石学报,2011,27(8):2447-2460. ZHANG Yongchang,ZHU Guangyou,YANG Haijun,et al.The phases of Ordovician hydrocarbon and their origin in the Tabei Uplift,Tarim Basin[J].Acta Petrologica Sinica,2011,27(8):2447-2460. [2] 董明键,肖新磊,边培明.复合钻井技术在元坝地区陆相地层中的应用[J].石油钻探技术,2010,38(4):38-40. DONG Mingjian,XIAO Xinlei,BIAN Peiming.Application of compound drilling technology in terrestrial formation in Yuanba Area[J].Petroleum Drilling Techniques,2010,38(4):38-40. [3] 何涛,颜娟,左鹏.龙岗3井快速钻进钻井液技术[J].钻井液与完井液,2008,25(2):25-28. HE Tao,YAN Juan,ZUO Peng.Drilling fluid technology for fast drilling in Well Longgang-3[J].Drilling Fluid Completion Fluid,2008,25(2):25-28. [4] 王光磊,侯健,于承朋,等.元坝1井钻井设计与施工[J].石油钻探技术,2008,36(3):41-45. WANG Guanglei,HOU Jian,YU Chengpeng,et al.Drilling design and operation of Well Yuanba-1[J].Petroleum Drilling Techniques,2008,36(3):41-45. [5] 李伟廷,侯树刚,李午辰,等.元坝1井超深井钻井技术研究与应用[J].石油天然气学报,2009,31(3):84-87. LI Weiting,HOU Shugang,LI Wuchen,et al.Study and application of ultra-deep well drilling in Well Yuanba-1[J].Journal of Oil and Gas Technology,2009,31(3):84-87. [6] 董明键.元坝124井超深井钻井提速配套技术[J].石油钻探技术,2011,39(6):23-26. DONG Mingjian.Technology to increase drilling speed used in ultradeep well Yuanba 124[J].Petroleum Drilling Techniques,2011,39(6):23-26. [7] 文乾彬,杨虎,谢礼科,等.准噶尔盆地阜东探区钻井提速技术[J].石油钻采工艺,2013,35(6):29-31. WEN Qianbin,YANG Hu,XIE Like,et al.Drilling speed improving techniques in Fudong Area of Zhunggar Basin[J].Oil Drilling Production Technology,2013,35(6):29-31. [8] 赵洪山.元坝124井超深井钻井关键技术[J].石油天然气学报,2012,34(5):91-94,120. ZHAO Hongshan.Key drilling technique used in Yuanba-124 ultra-deep wells[J].Journal of Oil and Gas Technology,2012,34(5):91-94,120. [9] 吕晓平,李国兴,王震宇,等.扭力冲击器在鸭深1井志留系地层的试验应用[J].石油钻采工艺,2012,34(2):99-101. LYU Xiaoping,LI Guoxing,WANG Zhenyu,et al.Experiment of Torkbuster on Well YS1 in Silurian Formation[J].Oil Drilling Production Technology,2012,34(2):99-101. [10] 滕学清,白登相,杨成新,等.塔北地区深井钻井提速配套技术及其应用效果[J].天然气工业,2013,33(7):68-73. TENG Xueqing,BAI Dengxiang,YANG Chengxin,et al.ROP enhancing technologies and their application in deep wells in the Northern Tarim Basin[J].Natural Gas Industry,2013,33(7):68-73. [11] 孙起昱,张雨生,李少海,等.钻头扭转冲击器在元坝10井的试验[J].石油钻探技术,2010,38(6):84-87. SUN Qiyu,ZHANG Yusheng,LI Shaohai,et al.Application of bit torsional impact generator in Well Yuanba 10[J].Petroleum Drilling Techniques,2010,38(6):84-87. [12] 张海山,葛俊瑞,杨进,等.扭力冲击器在海上深部地层的提速效果评价[J].断块油气田,2014,21(2):249-251. ZHANG Haishan,GE Junrui,YANG Jin,et al.Effect evaluation of torsion impactor for increasing ROP in offshore deep formation[J].Fault-Block Oil Gas Field,2014,21(2): 249-251. [13] 周燕,安庆宝,蔡文军,等.SLTIT型扭转冲击钻井提速工具[J].石油机械,2012,40(2):15-17. ZHOU Yan,AN Qingbao,CAI Wenjun,et al.Model SLTIT torsional impact drilling speedup tool[J].China Petroleum Machinery,2012,40(2):15-17. [14] 李贵宾,尤军,王福合,等.哈拉哈塘地区钻井难点分析与提速关键技术[J].石油钻采工艺,2012,34(6):18-22. LI Guibin,YOU Jun,WANG Fuhe,et al.Drilling difficulty analysis and rate increasing techniques in Halahatang Area[J].Oil Drilling Production Technology,2012,34(6):18-22. [15] 李瑞营,王峰,陈绍云,等.大庆深层钻井提速技术[J].石油钻探技术,2015,43(1):38-43. LI Ruiying,WANG Feng,CHEN Shaoyun,et al.ROP improvement in deep formations in the Daqing Oilfield[J].Petroleum Drilling Techniques,2015,43(1):38-43. [16] 李广国,索忠伟,王金荣,等.塔河油田液动射流冲击器+PDC钻头提速技术[J].石油钻探技术,2013,41(5):71-75. LI Guangguo,SUO Zhongwei,WANG Jinrong,et al.Improve ROP with hydraulic percussion hammer and PDC bit in Tahe Oilfield[J].Petroleum Drilling Techniques,2013,41(5): 71-75. [17] 吴鹏,韦忠良,吕苗荣,等.射流式液动冲击器优化设计研究[J].石油机械,2014,42(7):24-27,31. WU Peng,WEI Zhongliang,LYU Miaorong,et al.Hydraulic jet hammer design optimization[J].China Petroleum Machinery,2014,42(7):24-27,31. -
期刊类型引用(10)
1. 胡晋军，韩广海，张海峰，史为纪. 北黄海太阳盆地复杂深井小间隙尾管固井技术. 石油钻探技术. 2023(01): 40-44 . 
本站查看
2. 李成，管志川，黄哲，袁晓琪，曹继飞，张伟强，孙健翔. 基于参数不确定性的井筒失效风险评价研究. 石油机械. 2023(08): 43-50 . 百度学术
3. 丁士东，陆沛青，郭印同，李早元，卢运虎，周仕明. 复杂环境下水泥环全生命周期密封完整性研究进展与展望. 石油钻探技术. 2023(04): 104-113 . 本站查看
4. 张超鹏，陈立超，张典坤，王扶静. 深层非常规油气固井材料发展现状及趋势浅析. 世界石油工业. 2023(06): 96-105 . 百度学术
5. 冯瑞阁，李玮，孟仁洲，王俊杰. 星探1井韧性防窜水泥浆技术. 钻井液与完井液. 2023(05): 658-664 . 百度学术
6. 杨燕，李路宽，朱宽亮，冯福平，刘圣源，韩旭. 稠油热采硅酸盐水泥抗高温技术研究进展. 科学技术与工程. 2022(01): 39-49 . 百度学术
7. 何立成. 胜利油田沙河街组页岩油水平井固井技术. 石油钻探技术. 2022(02): 45-50 . 本站查看
8. 郝海洋，刘俊君，何吉标，王建斌，彭博，张家瑞. 页岩气超长水平井预控水泥环封固失效水泥浆技术. 天然气勘探与开发. 2022(03): 108-115 . 百度学术
9. 郭雪利，沈吉云，武刚，靳建洲，纪宏飞，徐明，刘慧婷，黄昭. 韧性材料对页岩气压裂井水泥环界面完整性影响. 表面技术. 2022(12): 232-242 . 百度学术
10. 王丹净，李景魁. 石墨烯水泥基复合材料力学性能及增强机理研究. 新型建筑材料. 2021(04): 115-118 . 百度学术
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