顺9井区志留系油藏位于塔里木盆地顺托果勒隆起，为构造与岩性双重控制的边底水油藏。顺9井加砂压裂累计产油351.6 m³后，无产液关井，直井开发无法获得稳定的工业油流，需要采用水平井分段压裂提高产能，实现经济开发。国内外浅层水平井分段压裂技术已趋于成熟，目前，主要有水力喷射分段压裂、封隔器+滑套分段压裂和液体胶塞分段隔离压裂等技术^[1]。深层致密油藏水平井分段压裂改造技术尚需进一步完善，尤其是耐高温高压完井工具、耐高温低伤害压裂液和分段压裂设计方法等亟需攻关^[2]。国内采用水平井开发致密油气藏时通常将钻井、完井和分段压裂等3个环节分开设计，导致钻井完井成本过高、压裂效果不理想和开发经济性差等问题。鉴于以上问题，笔者在分析总结顺9井区致密油藏储层特点的基础上，将水平井钻井、完井和分段压裂结合起来，提出以“高效压裂改造”为核心的一体化设计理念，形成了致密油藏水平井一体化开发技术，提高了顺9井区致密油藏开发效果。

顺9井区储层埋深5 650.00 m，温度达125 ℃；储层孔隙度6.2%，有效渗透率0.03 mD，物性较差；水体发育，存在砂泥岩薄互层。

顺9井区主要存在以下开发难点：1)志留系柯坪塔格组地层泥岩夹层发育，易坍塌，井眼扩径严重，安全钻井难度大；2)储层具有温度及破裂压力高的特点，对分段完井管柱耐温、耐压的要求高；3)志留系储层孔喉半径平均1.79 μm，黏土矿物平均含量8.61%，具有强水敏性，对压裂液低伤害性能要求高；4)储层致密、非均质性强，确定分段原则及分段改造参数的难度大；5)井区水体发育，油水层相距9.5 m，隔层条件差，缝高控制难度大。

针对顺9井区致密油藏储层特征及开发难点，提出以“高效压裂改造”为核心，将钻井、完井、压裂由常规的接力式设计转变为一体化优化设计，具体技术思路为：1)钻井施工由设计时追求缩短钻井周期、准确中靶转变为注重完井及压裂改造需求，控制井眼轨迹和井径变化；2)完井方面充分考虑不同完井方式对分段压裂效果的影响，采用裸眼封隔器+滑套完井方式，既能保障分段压裂成功率，又能降低施工风险和作业成本；3)采用低伤害压裂液降低对储层的伤害，采用常规压裂+人工隔层控缝高技术避免沟通底水。

由测井横波速度各向异性分析结果得知，顺9井区最大水平主应力方向约为45°，为便于压裂形成垂直缝，提高水平井压裂后的泄油面积，设计人工压裂裂缝与井眼轨迹正交。井筒方位角设计为137.7°(与最大水平主应力方向夹角92.7°)，采用旋转地质导向技术控制井眼轨迹^[3]。旋转地质导向技术具有摩阻较小、机械钻速高于常规复合钻井和井眼轨迹控制效果好等优点。

针对顺9井区志留系柯坪塔格组地层泥岩夹层发育、易坍塌、井眼扩径严重和不利于分段完井工具坐封的问题，采用抗高温、抗盐钙侵、利于井壁稳定和对油气层损害程度小的油基钻井液，既能缩短钻井周期，又能保证水平段井径规则，确保分段完井工具成功坐封。例如，顺902H井四开钻进5 770.00～5 775.00 m井段时上提挂卡，多次进行冲洗划眼，在5 782.00～5 700.00 m井段分段反复划眼，划眼效果不明显，进而划眼困难，憋泵严重，采用水基钻井液无法继续钻进，改用油基钻井液后顺利完钻。顺902H井水基钻井液施工井段井径扩大率94%，油基钻井液施工井段平均井径扩大率仅为2.45%。

顺902H井油基钻井液基本配方为白油+6.0％有机膨润土+6.0％主乳化剂+5.0％辅乳化剂+ 3.5%润湿剂+6.0%油基降滤失剂+4.0%随钻封堵剂+2.0%石灰+3.0%超细碳酸钙+重晶石。

针对顺9井区致密储层埋藏深、温度高、破裂压力高、井眼尺寸小和井径扩大率大等特点，在调研对比国内外水平井分段完井技术的基础上^[5]，选用裸眼封隔器+滑套分段完井技术，一次下入多个裸眼封隔器，通过投球打开各级滑套完成分段压裂施工。该技术具有分段级数多、施工安全性高及作业周期短等优点^[4]。

悬挂封隔器需满足坐封悬挂可靠、丢手顺利等要求^[5]。顺9井区采用投球加压丢手方式，以确保工具的可靠性。悬挂封隔器回接密封总成受力分析结果表明：极限条件下，尾管密封胶筒的位移为5.34 m，小于最大位移6.00 m的要求，压裂管柱应力为安全极限的67.54%，满足分段压裂改造管柱安全要求。

顺9井区储层地层温度125 ℃；预计砂堵时井底压力138 MPa，地层压力72 MPa，封隔器承受压差66 MPa；井径扩大率为11%。为保证工具安全下入及有效坐封，选用耐温130 ℃、耐压差70 MPa、满足152.4 mm井径要求的裸眼封隔器。该裸眼封隔器具有长度短、通过性强、内径大和施工砂堵概率低等优点^[6]。其在现场应用2井次14井段均取得成功。

滑套通径越大，节流效应越小。选取滑套时以井口能投入的最大尺寸的投球对应的滑套作为第一级滑套，其后按级差逐级减小。顺9井区采用井口最大能投入与76.2 mm滑套对应的压裂球，设计级差3.81 mm，最小滑套通径57.1 mm。现场施工累计分段14级，全部成功打开。

综合考虑地质需求、井径变化情况及井眼轨迹等因素选择裸眼封隔器坐封位置。选择在物性差、周围10 m成像测井无裂缝发育、井径规则且与裸眼封隔器外径相当的位置坐封裸眼封隔器。

选择压裂端口位置时，需要在分析测井资料的基础上，根据计算得到的地应力剖面，优先选择测录井解释有利、成像测井解释储层相对发育和地应力较低的位置，便于人工裂缝起裂，降低施工难度。

针对顺9井区储层致密易受到污染、水敏较强和缝高控制难度大等问题，研究形成了低伤害压裂液、裂缝参数优化技术和缝高控制技术。

针对顺9井区孔喉半径小、强水敏的储层特征，采用降低胍胶浓度、优选黏土稳定剂和表面活性助排剂、根据地层温度差异化设计破胶剂加量及加入时机等方法，优化形成了残渣含量低、破胶彻底、防膨效果好的耐温130 ℃的低伤害压裂液配方，室内测试其渗透率伤害率为8.85%。

为降低压裂液残渣含量、减少外来流体对储层的伤害，该压裂液采用精细处理的胍胶，将胍胶加量降至0.36%(常规压裂液胍胶加量0.50%)，90 ℃即破胶，破胶后液体黏度9 mPa·s，残渣含量589 mg/L，水不溶物0.24%，满足顺9井区致密油藏分段压裂改造要求。

为降低水锁伤害，提高压裂液返排率，控制黏土膨胀和运移，选用与2%KCl溶液接触角达81.6°的防水锁助排剂，有效提高压裂液返排率；添加长效黏土稳定剂，通过中和黏土表面电荷与聚合物链架桥2种机理的综合作用，长期稳固运移性黏土。

顺9-1H井采用的压裂液配方为0.36%胍胶+2.00%KCl+0.20%黏土稳定剂+0.20%表面活性剂+0.20%破乳剂+其他添加剂。

采用Eclipse油藏数值模拟软件进行油藏模拟，根据生产历史进行拟合，并对油藏模型进行修正，继而进行压裂优化设计。油藏模型相关参数：储层有效渗透率0.03 mD，水平段长度675 m，孔隙度 6.2%，含油饱和度47.5%。

1) 压裂段数优化。模拟结果表明，3年累计产油量随压裂段数增多而增大，增加幅度随压裂段数增加而下降，大于7段后，压裂段数对累计产油量的影响率低于2%(见图1)，因此，建议压裂段数选择6~7段。

图1 不同压裂段数下的累计产油量 Fig.1 Oil production at different fracturing stages

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2) 裂缝半长优化。对于超低渗透油藏，增加裂缝半长可有效提高单井泄油面积，提高储层改造效果^[7]。以3年累计产油量为目标，优化裂缝半长为160~180 m，当裂缝半长大于180 m后，累计产油量的变化率低于1%(见图2)。

图2 不同裂缝半长下的累计产油量 Fig.2 Cumulative oil production under different fracture half-lengths

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3) 裂缝导流能力优化。由于低渗油藏对人工裂缝导流能力要求不高^[8]，于是将导流能力优化为180~200 mD·m(见图3)。

图3 不同裂缝裂缝导流能力下的累计产油量 Fig.3 Cumulative oil production under different fracture conductivities

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顺9井区目的层的下部应力差2.1~6.6 MPa，隔层薄(顺903井油层距水层仅9.5 m)，且连续性差，需要防止缝高向下过度延伸(小于30 m)，主要采用优化压裂液黏度、控制施工排量和规模、人工隔层技术控制裂缝高度。

1) 压裂液黏度优化。裂缝高度随压裂液黏度增大而增大，尤其是高黏度的压裂液使缝高大幅扩展^[9]。通过模拟不同黏度压裂液的裂缝高度扩展情况，优选前置液黏度为70~90 mPa·s。

2) 施工排量优化。施工排量越高，裂缝高度越大，结合井区控缝高及携砂要求，推荐施工排量4.5~5.0 m³/min(见图4)。

图4 缝高与施工排量的关系 Fig.4 Relationship between flow rate of fracturing fluid and fracture height

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3) 加砂量优化。模拟结果表明，加砂量159 m³时，初期日产油量最高(见图5)，但是加砂量大，净压力也大。顺9井区要求控制净压力小于6 MPa，因此，控制加砂量小于70 m³(见图6)。

图5 初始产量与加砂量的关系 Fig.5 Relationship between sand added in the treatment and initial productivity

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图6 净压力与加砂量的关系 Fig.6 Relationship between sand added in the treatment and net pressure

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4) 人工隔层控缝高技术。在前置液中加入下沉剂，增大储层与隔层的应力差，控制裂缝高度向下过度延伸^[10]。根据下沉剂的渗透率及下沉速度的评价结果，以100目石英砂为下沉剂，采用段塞方式加入，100目石英砂的质量分数为7%，缝高与不加下沉剂相比可降低2~3 m。

顺9井区成功实施了2井次14段水平井分段压裂改造，最大级数7级，最大液量3 574.8 m³，最大加砂量287.7 m³，最高砂比33.5%(见表1)。

顺9CH井垂深5 579.17 m，孔隙度4.2%~7.9%，渗透率0.3~2.8 mD，含油饱和度36%~52%，储层厚度12.0 m，下部距底水20.0 m。该井分7段压裂，压裂总液量3 574.8 m³，最高施工压力83 MPa，最大施工排量5.1 m³/min，总加砂量293.3 m³，最高加砂浓度583 kg/m³(见表2)。压裂后产液量21.9 m³/d，产油量11.6 t/d，较顺9井(直井)增产4倍，为顺9井区致密油藏高效开发提供了技术支撑。

1) 为了提高顺9井区致密油藏高效经济开发效果，提出以“高效压裂改造”为核心的水平井一体化设计理念，将钻井设计优化、完井设计优化和分段压裂优化等环节紧密结合，大幅提高了顺9致密油藏水平井开发效果。

2) 顺9CH井和顺9-1H井分段压裂压后均取得显著增产效果，表明水平井井眼轨迹控制技术、分段完井优化技术、低伤害压裂液、分段压裂优化技术和小跨度缝高控制技术等能满足顺9井区致密油藏水平井高效开发需求，为该区储量有效动用提供了技术支持。

3) 虽然裸眼封隔器+滑套分段完井工艺在顺9井区致密油藏水平井压裂取得成功，但仍存在生产后期见水后无法选择性堵水、施工过程中砂堵处理手段单一、无法开展重复压裂等一系列难题。建议继续开展深井可开关滑套技术攻关，便于生产后期控制含水升高。