Key Technologies for Drilling and Completing Horizontal Wells with Ultra-Long Horizontal Sections in the Sulige Tight Gas Reservoirs
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摘要: 针对苏里格气田致密气藏超长水平段水平井钻井完井过程中循环泵压高、摩阻扭矩大、机械钻速低、井眼清洁困难、完井套管柱下入困难等问题,分析了超长水平段水平井钻井完井技术难点,进行了高效钻具和钻井设备优化配置、井眼轨道设计和井眼轨迹控制、水平段钻井提速和清洁,以及旋转导向钻井、强抑制润滑性水基钻井液和“旋转引鞋+套管”漂浮下入等技术研究,形成了苏里格致密气藏超长水平段水平井钻井完井关键技术。现场试验2口井,平均井深7 027 m,平均水平段长3 719.5 m,钻井周期50.93 d,取得了很好的效果。其中,靖50-26H1井完钻井深7 388 m,水平段长4 118 m,创造了当时长庆油田井深最深和国内陆上油气井水平段最长2项纪录。研究与试验结果表明,该技术可为苏里格致密气藏高效勘探开发提供技术支撑,也可为国内致密气超长水平段水平井安全高效钻井完井提供借鉴。Abstract: The drilling and completion of horizontal wells with ultra-long horizontal sections in the tight gas reservoirs of Sulige Gas Field is subject to problems such as high circulating pump pressure, large friction torque, low rates of penetration (ROP), difficult borehole cleaning, and difficulties in running the completion casing string. In response, the technical difficulties in the drilling and completion of such wells were analyzed. Research was conducted on technologies such as optimized allocation of high-efficiency drilling tools and equipments, borehole trajectory design and control, horizontal section drilling acceleration and cleaning, rotary steering system (RSS) drilling, strong inhibition and lubrication water-base drilling fluid, and “rotary guide shoe + casing” floating running, etc. The key technologies for drilling and completing horizontal wells with ultra-long horizontal sections in the Sulige tight gas reservoirs were developed and applied in 2 wells with an average well depth of 7 027 m and an average horizontal section length of 3 719.5 m. The drilling cycle was 50.93 d, which meant that the proposed technologies achieved a favorable effect. Between the two wells, the Well Jing50-26H1, with a total depth (TD) of 7 388 m and a horizontal section length of 4 118 m, established the records as the deepest well in Changqing Oilfield and the longest horizontal section of onshore oil and gas wells in China at that time. The research and application show that the key technologies can provide technical support for the efficient exploration and development of the Sulige tight gas reservoirs and a reference for safe and efficient drilling and completion of horizontal wells with ultra-long horizontal sections in tight gas fields in China.
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胜利页岩油国家级示范区是我国首个陆相断陷盆地国家级页岩油示范区,储量达410×108 t左右[1–3]。2019年以来,相继在博兴、牛庄、民丰洼陷取得重大战略突破,多口页岩油井峰值日产油量超百吨,展现了良好的勘探开发前景[4–5]。然而,济阳坳陷页岩地层为新生界陆相沉积,地层压力系统复杂,平面、纵向非均质性强,储层埋藏深、温度高、夹层多,给钻井施工带来了极大的挑战[6–7]。
牛页一区为胜利页岩油主力区块,采用“平面上平行、纵向上多层交错”的多层系立体开发模式,以实现资源一次动用最大化,但此开发模式的定向钻井难度与邻井碰撞风险较大,且缺乏相关施工经验[8–10]。因此,为解决牛页一区试验井组三开井段地质工程条件复杂、井眼轨迹控制难度大和井下高温等难点,亟待开展页岩油旋转导向钻井技术研究。为此,笔者开展了旋转导向工具优选、三维井眼轨道优化及井眼轨迹控制、造斜率预测及修正、井温风险预测及管控等关键技术研究,建立了页岩油旋转导向钻井标准作业模式,并在牛页一区20口井进行了应用,机械钻速、单趟钻进尺与单井旋转导向进尺大幅提升,实现了长水平段一趟钻完成,为高效开发胜利页岩油提供了技术支持。
1. 旋转导向钻井技术难点
胜利页岩油牛页一区地质工程条件复杂,面临储层埋藏深度大、非均质性强、地层压力系统复杂、地温梯度高、井眼轨迹控制难度大等技术难点[11–12],具体表现为:
1)地质条件复杂。受构造环境影响,胜利页岩油地层压力体系复杂、局部发育高压,钻井过程中易发生井涌、溢流、油气侵;目的层周边断层发育,地层倾角变化大,水平段追层调整幅度大,优质储层钻遇率提升难;目的层不规则发育条带状高灰质夹层、可钻性差,钻进中易造成旋转导向工具超限振动和钻头崩齿。
2)井眼轨迹控制难度大。牛页一区4个平台共部署了20口开发井,具有“平面上平行、纵向上多层交错”的特征。立体“井工厂”开发模式易导致三维井眼轨道偏移距增大,增大了井眼轨道的复杂程度、中靶及长水平段井眼轨迹控制的难度,且多井密集也增大了邻井碰撞风险。
3)井底温度高。牛页一区预测地温梯度约为3.6~4.0 ℃/100m,水平段井底平均温度高于150 ℃。井下高温对旋转导向系统的使用寿命及稳定性的影响较大,主要是对电路板及电子元器件的破坏,要求旋转导向工具和螺杆钻具具有良好的抗高温性能,否则极易引起旋转导向工具发生故障,影响钻井时效。
2. 旋转导向钻井关键技术
旋转导向钻井系统是在钻柱旋转钻进的同时完成井眼轨迹导向控制的,全程保持高速旋转,无需滑动钻进,井眼平滑、井径规则,井眼质量高,为完井作业和后期压裂作业奠定良好基础,是开发页岩油气藏的钻井利器。
2.1 旋转导向类型优选
由于立体“井工厂”三维水平井井眼轨迹控制难度大、邻井碰撞风险高,且泥页岩层长水平段滑动钻进时钻具极易发生粘卡、托压等现象。为此,选用旋转导向技术进行三开造斜段及水平段施工。
牛页一区先后使用Geo-Pilot 7600系统和“经纬领航”系统进行定向钻井施工。施工过程中发现Geo-Pilot 7600系统托压较为严重,切向振动较高,平均机械钻速较低,且起下钻多次遇阻。研究发现,Geo-Pilot 7600系统长18.50 m,带有长4.00 m、外径194.0 mm的非旋转外套,有3个满眼稳定器,整体刚性较大,施工时岩屑返出程度较低,在井眼扩大率较小的牛页一区钻进中易发生托压问题。静态推靠式导向原理的“经纬领航”系统长11.50 m,带有长1.20 m、外径192.0 mm的非旋转外套,有1个满眼稳定器和长约4.50 m的柔性短节,整体刚性较小,施工时岩屑返出程度更高,对牛页一区的适应性更好。
“经纬领航”系统与Geo-Pilot 7600系统在牛页一区的应用效果见表1。“经纬领航”系统和Geo-Pilot 7600系统均入井15趟,但经纬领航”系统总进尺多5 066.00 m,平均单趟钻进尺多337.74 m,平均机械钻速提高8.5%,说明“经纬领航”系统具有更好的稳定性、更高的破岩效率和更强的耐高温适应性,更适合于牛页一区施工作业。
表 1 经纬领航系统与Geo-Pilot7600系统 应用效果对比Table 1. Comparison of application effects between MatriNavi and Geo-Pilot 7600导向系统 入井趟数 进尺/m 单趟钻进尺/m 循环时间/h 纯钻时间/h 机械钻速/(m∙h−1) 最高循环温度/℃ 经纬领航 15 17 442 1 162.80 2 088.14 1 167.4 14.94 144 Geo-Pilot 7600 15 12 376 825.06 1 884.50 898.3 13.77 138 2.2 旋转导向配套工具优选
2.2.1 配套钻头优选
牛页一区三开下部地层为大段硬质泥岩、灰质夹层,可钻性差,钻头吃入困难、磨损快,破岩效率低。Geo-Pilot 7600系统与五刀翼、五水眼的史密斯SDi516钻头配套使用。SDi516钻头具有高内锥、短保径特征,适用于静态指向式旋转导向,兼顾了造斜能力与稳定性。
“经纬领航”系统应用初期配套SDi516钻头,应用发现造斜能力与机械钻速均不理想,这是由于具有高内锥特性的PDC钻头,钻出井底的形状为凸”形,不适合静态推靠式旋转导向工具进行侧向切削造斜[13]。通过分析钻头的布齿、内锥角、保径长度,选用了TK56钻头。该钻头采用脱钴ION复合片技术,设计采用单排齿结构,具有较强攻击性,并可以兼顾振动控制能力。此外,该钻头还布置了3−2−3−2−3排布的倒划眼齿,为井下工具安全提供保障。“经纬领航”系统与TK56钻头和SDi516钻头配套的应用效果如表2所示,可以看出TK56钻头的造斜率、机械钻速与单趟钻进尺更具优势,分别提高了22%、14%和31%。因此,综合考虑造斜能力、攻击性与稳定性,确定牛页一区选用TK56钻头与“经纬领航”系统配套施工。
表 2 “经纬领航”系统与TK56和SDi516钻头配套的应用效果Table 2. Comparison of application effects between TK56 and SDi516 using MatriNavi钻头型号 造斜率/
((°)∙(30m)−1)机械钻速/(m∙h−1) 单趟钻进尺/m TK56 4.25 15.33 1 179 SDi516 3.48 13.44 899 2.2.2 配套螺杆选型
牛页一区全部选用旋转导向专用的7头4.5级低速高扭螺杆,其最大输出扭矩可达19 kN·m,更适用于长度20 m左右的旋转导向底部钻具,低转速、高扭矩配比传动机构的性能更优,可稳定输出扭矩,确保高载荷下平稳运行,减少旋转导向底部钻具反扭矩的冲击。
2.3 三维井眼轨道优化及井眼轨迹控制方法
为了提升储层钻遇率与井眼轨迹控制效率,采用取地质−工程一体化模式协同优化井眼轨道,控制靶点的数量和位置,形成了“直—增—稳—增扭—增—平”的三维六段制轨道、动态A靶框、水平段轨迹控制窗的轨道设计方法[14]。
三维六段制轨道如图1所示,OA为直井段;AB为第一增斜段,采用铅垂面圆弧曲线进行设计;BC为稳斜段;CD为增斜扭方位段,要求在D点对准目标方位;DTA为第二增斜段,此时方位角已对准只需增斜中靶;TATB为水平段。设计思路是,将传统三维五段式轨道中第二个增斜扭方位的圆弧段拆分为三维增斜扭方位段与二维铅垂面上的增斜段,即先对准靶点方位再二维增斜中靶,可有效降低中靶难度,并且可提前预留调整空间,以便灵活控制井眼轨迹。为了保证牛页一区储层钻遇率,地质导向时一般会在大井斜段根据随钻伽马数据调整A靶垂深,若不预留调整空间,将无法保证储层钻遇率。
动态A靶框以最优A靶点为圆心,以一定的设计半径(牛页一区为50 m)作为平面A靶框,实际A靶控制在动态A靶框内即可,以便于降低钻井难度、提高钻井速度。为解决水平段盲目追层导致的轨迹调整频繁、局部狗腿度较大的问题,水平段采用动态井眼轨迹控制窗[15]。首先根据夹层发育特征及构造特征设计一条最优轨道,然后根据压裂规模设计上下轨道控制线,水平段井眼轨迹控制在上下轨道控制线内即可,实现靶点追踪不停钻,既能保证储层钻遇率,又能减少井眼轨迹调整幅度和次数,从而达到提高钻井时效、降低施工难度的目的。
2.4 造斜率预测及修正方法
基于纵横弯曲梁理论[16–17],考虑“经纬领航”系统钻具的结构及工作原理,将推靠力视为集中力,在稳定器接触点处、柔性短节上下两端变截面处设置梁节点,将底部钻具划分为4个跨梁,构建了“经纬领航”旋转导向钻柱力学模型(见图2)。图2(b)中,F为导向力,N;W为钻压,N;L为梁结构长度,m;D为结构外径,m;d为结构内径,m。综合运用钻头−地层相互作用模型[18]与平衡趋势角法[19],形成“经纬领航”系统造斜率预测方法,预测流程如图3所示。
为了确定目标造斜率对应的所需导向力,采用该方法计算得到了导向力百分比与理论造斜率变化曲线,如图4所示。导向力百分比代表实际所用导向力与最大导向力的比值,“经纬领航”系统最大导向力为25 kN,即为100%导向力。然而,由于牛页一区断层发育、构造变化幅度大,导致理论造斜率与实钻井眼曲率会有一定偏差,影响了导向指令的准确性,需多次调整指令进行试钻,影响钻井时效。为此,建立了牛页一区关键层位不同机械钻速下的实钻曲率与导向力数据库,通过机器学习校正导向力−理论造斜率对应曲线,进而形成了牛页一区不同层位的导向力标准指令集(见表3),以便在控制井眼轨迹时,根据目标造斜率直接选用对应的导向力,减少反复调试指令造成的时效损失。
表 3 不同层位与机械钻速下的导向力标准指令集Table 3. Standard instruction set for steering force at different layers and ROPs层位 目标造斜率/
((°)∙(30m)−1)不同钻速的导向力百分比,% 10~15 m/h 15~20 m/h >20 m/h 沙三下 4.0~4.5 21~25 32~38 4.5~5.0 32~38 38~45 5.0~6.0 40~44 45~51 >6.0 44~48 51~57 沙四纯上 4.0~4.5 30~34 32~38 38~45 4.5~5.0 32~38 38~42 45~48 5.0~6.0 41~48 51~54 54~61 >6.0 48~52 54~58 >63 2.5 高温风险预测及管控方法
2.5.1 钻前井温风险预测
基于流体力学和传热学理论,采用有限元模拟与室内试验、现场实测相结合的方法,考虑储层物性、井眼轨迹、钻具组合、摩擦生热等地质和工程因素的影响,研究钻井液性能、循环参数对井底温度场时空演化规律的影响,形成了循环与停泵条件下的页岩油井下温度预测模型[20],用于钻前预测页岩油长水平段温度变化规律,计算流程如图5所示。
基于牛页一区4口已钻井实测井下温度数据,反演得到预测模型中的地层导热系数、流固边界对流换热系数,利用校验后的模型预测了后续4口井的随钻井下温度;NYX–803HF等4口井引入了降温设备,利用这4口井实测数据反演井下降温设备的最大降温能力,并预测了后续8口井的随钻井下温度,结果如图6所示。由图6可知,预测结果与随钻测试结果吻合较好,误差控制在5%~8%。可在钻前利用该方法有效预测井底温度,并根据预测结果优选不同耐温性能的“经纬领航”系统。若预测井底温度低于145 ℃,选用150 ℃常温型系统;若预测温度高于145 ℃,选用165 ℃高温型系统。
2.5.2 引入地面降温装置
牛页一区引入“风冷+水冷”的地面降温装置,其采用清水喷洒在换热器盘管外表面形成均匀的水膜、受热后形成饱和温热蒸汽,空气由塔体下方的进风口进入塔内,喷淋水洒在换热管表面进行蒸发热交换,热量由风机排入大气层,从而实现全过程降温。引入降温装置后,循环温度平均可降低10~15 ℃,保证了旋转导向钻具可长时间在125~135 ℃温度下进行钻进,降低了工具因高温造成的不可逆损毁风险。
2.5.3 钻中高温作业管控程序
旋转导向钻进中高温作业管控程序包括以下步骤:1)若实时温度达到125 ℃,需要开启降温设备,密切关注工具工作状态及温度上升速度;2)实时温度达到130 ℃以上时,每升高5 ℃,便需要在钻完一柱后划眼循环降温,直至实时循环温度稳定并降低2~3 ℃,其间可以上下活动钻具,尽量避免高转速旋转,严禁不开泵旋转工具;3)若提离井底循环45 min后温度仍无法降低或在恢复钻进10 min内温度又升至原温度,则认为温度无进一步降低空间,认可该温度并继续钻进;若不满足上述条件,则认为温度有进一步降低空间,返回步骤2);4)若钻具提离井底循环45 min温度仍无法降低或恢复钻进10 min内温度又升至150 ℃,必须停止作业,按照高温作业起钻程序进行起钻。
3. 页岩油旋转导向钻井标准作业模式
牛页一区通过应用积累,细分工序流程,排查生产时效关键点,结合旋转导向工具优选、三维井眼轨道优化及井眼轨迹控制、造斜率预测及修正、高温风险预测及管控等关键技术,形成了页岩油旋转导向钻井标准作业模式,其中关键技术包括:
1)钻前难点分析。一是借鉴邻井及前期施工井资料,分析区块地质与工程技术难点,增强工作的预见性、主动性和有效性;二是综合评价旋转导向系统入井时机和入井次数,算好“经济账”,确定旋转导向系统的使用时机。
2)旋转导向及系统配套工具优选。一是选用“经纬领航”系统,其地层适应性好、造斜能力强,无额外压降要求,连续施工性能稳定;二是选用TK56钻头,其兼顾了造斜能力、攻击性与稳定性;三是选用7头4.5级低速高扭旋转导向专用螺杆,进一步提高工具的破岩能力。
3)地质−工程一体化井眼轨迹控制。一是采用三维六段制轨道,降低中靶难度,提前预留调整空间,提高井眼轨迹控制的灵活性;二是基于随钻参数识别层位和井眼轨迹动态着陆,充分利用箱体厚度,优选“地质+工程”的双甜点层段,减少井眼轨迹调整次数;三是根据层位划分、层位机械钻速和井眼轨迹控制效果进行钻后一体化分析,总结单井施工经验,促进技术迭代提升。
4)施工工序优化。一是综合待钻层位、机械钻速等因素,拟合导向力与井眼曲率的关系,形成导向力标准指令集,提升导向指令控制精度,提升井眼轨迹控制时效;二是优化指令下传工序,将指令下传工序与划眼工序结合,在划眼过程中完成指令下传;三是结合实钻情况优化改进测斜脉冲序列,缩短测斜工序等待时长。
5)高温管控技术。一是利用页岩油井温预测方法,进行钻前长水平段高温风险预测,为旋转导向耐温系列工具优选提供依据;二是引入地面钻井液循环降温装置,循环温度达到125 ℃时开启,保证旋转导向工具长时间处于“舒适温度区间”,避免工具因高温过早失效;三是形成高温作业管控程序,保证钻井过程中井底温度不会急剧升高,降低电子元器件高温损坏风险,延长工具趟钻进尺。
6)其他施工工艺。一是强化固控设备使用,降低劣质固相含量,保证井筒钻井液的性能,保持更好的携岩效果;二是按照钻井设备以及旋转导向工具的可耐受范围,尽可能将排量提至34~36 L/s施工,以保障井眼清洁程度尽可能最高,减少短起下钻次数;三是在振动管控允许前提下,使用更高的钻进参数,钻压100~120 kN,转速70~80 r/min+螺杆,以获得尽可能高的机械钻速。
4. 现场应用效果
胜利页岩油牛页一区试验井组共完钻20口井,钻井施工可分为前期摸索、作业模式试验和标准作业模式推广等3个阶段。摸索阶段由于缺乏页岩油藏定向钻井施工经验,进行了各类技术组合的应用实践;试验阶段论证了不同旋转导向系统的适用性,选用了更适用的“经纬领航”旋转导向系统及配套工具;推广阶段进一步完善配套施工工艺,形成了旋转导向标准作业模式。不同阶段的现场应用情况如表4所示。
表 4 不同阶段的现场应用效果对比Table 4. Comparison of field application effects in different stages阶段 应用
井数机械钻速/
(m∙h−1)单趟钻进尺/
m单井进尺/
m摸索阶段 12 13.79 862.11 1 220.50 试验阶段 4 14.63 976.40 1 293.17 推广阶段 4 15.52 1 345.43 2 354.50 由表4可知,页岩油旋转导向钻井标准作业模式推广阶段的机械钻速比前期摸索阶段提高了12.55%,单趟钻进尺提高了56.04%,单井旋转导向进尺提高了92.91%。此外,推广阶段的4口井中,NYX−501HF井、NYX−603HF井和NYX−302HF井等3口井实现了2 000 m长水平段一趟钻完成。其中,NYX–603HF井一趟钻进尺2 644 m,“经纬领航”旋转导向系统入井时间376.0 h,循环时间310.6 h,纯钻时间201.0 h,创该系统循环时间最长纪录。现场应用表明,旋转导向钻井标准作业模式能够有效提升机械钻速,大幅提升单趟钻进尺与单井旋转导向进尺,能有效保障牛页一区试验井组2 000 m长水平段一趟钻完成。
5. 结论与建议
1)针对胜利页岩油牛页一区旋转导向钻井技术难点,开展了旋转导向系统及配套工具优选、三维井眼轨道优化及井眼轨迹控制、造斜率预测及修正、井温风险预测与管控等技术的研究与应用探索,形成了页岩油旋转导向钻井标准作业模式。
2)页岩油旋转导向钻井标准作业模式能够有效提升机械钻速、增大单趟钻进尺与单井进尺,牛页一区2 000 m长水平段一趟钻完成,实现了胜利济阳页岩油的高效开发。
3)受济阳坳陷复杂地质工程条件影响,当前旋转导向钻井技术的针对性和适用性还存在一定不足,尚需进一步完善立体“井工厂”定向开发模式,建议开展耐温175 ℃旋转导向工具的研发、三维井眼轨迹闭环控制导向和远程智能控制等技术攻关,形成更为完善的胜利页岩油旋转导向钻井技术体系。
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表 1 典型的“导管+三开”井身结构
Table 1 Typical “conductor + three sections” casing program
开钻
次序钻头外径/
mm井深/
m套管外径/
mm套管下入
层位套管下入
深度/m水泥浆
返高备注 导管 444.5 50 426.0 第四系 50 地面 封流沙层、疏松易漏黄土层,确保表层施工安全 一开 346.1 500 273.1 直罗组 500 地面 封固上部易垮塌层、水层及漏层,进入稳定地层30 m
且井深不小于500 m,以满足井控要求二开 222.2 3 298 177.8 石盒子组 3 295 地面 封固复杂地层,为储层专打作好井筒准备 三开 152.4 6 298 114.3 石盒子组 0~6 295 技术套管
之上水泥返至技术套管800 m以上,满足采气要求 表 2 ϕ152.4 mm井眼中钻具在定排量下的循环压耗
Table 2 Circulating pressure losses of drilling tools in a ϕ152.4 mm borehole under fixed flow rate
钻头外径/
mm钻杆外径/
mm排量/
(L∙s–1)钻具内压耗/
MPa环空压耗/
MPa“钻头+螺杆+地面管汇”的
压耗/MPa循环泵压/
MPa环空返速/
(m∙s−1)152.4 88.9 18 34.04 5.39 7.1 46.54 1.49 101.6 13.81 9.35 7.1 30.26 1.78 注:钻井液密度1.33 kg/L,漏斗黏度70 s,塑性黏度21 mPa∙s,旋转黏度计ϕ600读数为66、ϕ300读数为45;水平段长4 000 m,井深7 300 m。 表 3 不同扣型钻具性能参数
Table 3 Parameters of drilling tools with different connection types
钻具
扣型钻杆
外径/mm钻杆接箍
尺寸/mm钻杆壁厚/
mm接头拉伸
载荷/kN接头扭矩
载荷/(kN∙m)管体拉伸
载荷/(kN∙m)管体扭矩
载荷/(kN∙m)内压强度/
MPa挤毁强度/
MPaCQST39 101.6 123.8 8.38 3 490 53.28 2 287 56.81 134.4 138.8 CQ40 3 300 33.30 2 300 56.80 134.4 138.8 表 4 膨胀降滤失水泥浆的性能
Table 4 Properties of expanded fluid loss reducing cement slurry
水泥浆 密度/
(kg∙L–1)API滤失量/
mL抗压强度1)/MPa 初始稠度/
Bc最终稠度/
Bc稠化时间2)/
min水泥石膨胀
率,%55 ℃/24 h 55 ℃/48 h 领浆 1.88~1.92 36 21.0 24.5 12 70 415 0.1 中浆 25.0 30.0 364 尾浆 27.0 32.5 314 注:1)抗压强度的测试条件,55 ℃/24 h指在55 ℃温度下老化24 h,55 ℃/48 h指在55 ℃温度下老化48 h;2)稠化条件为85 ℃/40 MPa。 表 5 试验井的技术指标
Table 5 Technical indicators of test wells
井号 完钻井深/m 水平段长/m 钻井周期/d 完井周期/d 建井周期/d 机械钻速/(m·h–1) 靖45-24H2 6 666 3 321 44.44 10.02 56.04 14.81 靖50-26H1 7 388 4 118 57.42 7.79 65.21 11.62 表 6 井眼轨道优化设计数据
Table 6 Data of optimized borehole trajectory design
剖面 造斜点井深/m 偏移距/m 入窗点井深/m 全角变化率/((°)·(30m)–1) 摩阻/kN 纠偏井段 扭方位井段 斜井段 优化前 1 000 600 3 200 0 4 12 42.3 优化后 650 600 3 200 3 6 5 27.3 注:优化前剖面,指“直—增—稳—降斜扭方位—稳—增—水平段”;优化后剖面,指“直—增—稳—增斜扭方位—稳—增—水平段”。 表 7 常规钻具与旋转导向钻具应用数据对比
Table 7 Application data comparison of conventional drilling tools and RSS drilling tools
井号 钻具组合 应用井段/m 全角变化率/
((°)·(30m)–1)最大 平均 靖45-24H2 PDC钻头+螺杆
钻具+ MWD+
水力振荡器3 345~5 107 3.87 1.77 靖50-26H1 3 270~5 132 3.48 1.98 靖45-24H2 旋转导向 5 107~6 666 2.56 0.59 靖50-26H1 5 132~7 388 3.06 0.89 -
[1] 史配铭,薛让平,王学枫,等. 苏里格气田致密气藏水平井优快钻井技术[J]. 石油钻探技术,2020,48(5):27–33. doi: 10.11911/syztjs.2020083 SHI Peiming, XUE Rangping, WANG Xuefeng, et al. Optimized fast drilling technology for horizontal wells in the tight gas reservoirs in Sulige Gas Field[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2020, 48(5): 27–33. doi: 10.11911/syztjs.2020083
[2] 韩来聚,牛洪波,窦玉玲. 胜利低渗油田长水平段水平井钻井关键技术[J]. 石油钻探技术,2012,40(3):7–12. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2012.03.002 HAN Laiju, NIU Hongbo, DOU Yuling. Key drilling technologies for long displacement horizontal wells of low permeability reservoirs in Shengli Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2012, 40(3): 7–12. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2012.03.002
[3] 史配铭,肖春学,王建军. 苏里格南部气田大斜度井钻井技术[J]. 石油钻采工艺,2019,41(1):18–22. SHI Peiming, XIAO Chunxue, WANG Jianjun. Drilling technologies used for the highly deviated wells in Southern Sulige Gasfield[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2019, 41(1): 18–22.
[4] 聂云飞,朱渊,范萧,等. 自激式涡流控制水力振荡器研制与应用[J]. 石油钻探技术,2019,47(5):74–79. NIE Yunfei, ZHU Yuan, FAN Xiao, et al. Development and application of self-excited vortex control hydraulic oscillator[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2019, 47(5): 74–79.
[5] 李斐,魏来,郝英状,等. 岩屑床清除工具螺旋槽道优化设计[J]. 天然气与石油,2020,38(3):50–56. doi: 10.3969/j.issn.1006-5539.2020.03.010 LI Fei, WEI Lai, HAO Yingzhuang, et al. Optimization of spiral channel design of cleaning tools for cuttings bed[J]. Natural Gas and Oil, 2020, 38(3): 50–56. doi: 10.3969/j.issn.1006-5539.2020.03.010
[6] 王建龙,齐昌利,柳鹤,等. 沧东凹陷致密油气藏水平井钻井关键技术[J]. 石油钻探技术,2019,47(5):11–16. WANG Jianlong, QI Changli, LIU He, et al. Key technologies for drilling horizontal wells in tight oil and gas reservoirs in the Cangdong Sag[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2019, 47(5): 11–16.
[7] 高爱庭. 玛湖油田致密砂砾岩油藏钻井提速研究[J]. 江汉石油职工大学学报,2019,32(6):22–24. GAO Aiting. A study on drilling acceleration in tight sand conglomerate reservoir in Mahu Oilfield[J]. Journal of Jianghan Petroleum University of Staff and Workers, 2019, 32(6): 22–24.
[8] 耿立勇,苑塔亮. 旋转导向钻井技术在HD10-1-H2井的应用[J]. 江汉石油职工大学学报,2020,33(1):55–57,86. doi: 10.3969/j.issn.1009-301X.2020.01.017 GENG Liyong, YUAN Taliang. Application test of rotary steering drilling technology in HD10-1-H2 Well[J]. Journal of Jianghan Petroleum University of Staff and Workers, 2020, 33(1): 55–57,86. doi: 10.3969/j.issn.1009-301X.2020.01.017
[9] 路保平,倪卫宁. 高精度随钻成像测井关键技术[J]. 石油钻探技术,2019,47(3):148–155. doi: 10.11911/syztjs.2019060 LU Baoping, NI Weining. The key technologies of high precision imaging logging while drilling[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2019, 47(3): 148–155. doi: 10.11911/syztjs.2019060
[10] 路宗羽,赵飞,雷鸣,等. 新疆玛湖油田砂砾岩致密油水平井钻井关键技术[J]. 石油钻探技术,2019,47(2):9–14. doi: 10.11911/syztjs.2019029 LU Zongyu, ZHAO Fei, LEI Ming, et al. Key technologies for drilling horizontal wells in glutenite tight oil reservoirs in the Mahu Oilfield of Xinjiang[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2019, 47(2): 9–14. doi: 10.11911/syztjs.2019029
[11] 柳伟荣,倪华峰,王学枫,等. 长庆油田陇东地区页岩油超长水平段水平井钻井技术[J]. 石油钻探技术,2020,48(1):9–14. doi: 10.11911/syztjs.2020029 LIU Weirong, NI Huafeng, WANG Xuefeng, et al. Shale oil horizontal drilling technology with super-long horizontal laterals in the Longdong Region of the Changqing Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2020, 48(1): 9–14. doi: 10.11911/syztjs.2020029
[12] 胡祖彪,张建卿,王清臣,等. 长庆油田华H50-7井超长水平段钻井液技术[J]. 石油钻探技术,2020,48(4):28–36. doi: 10.11911/syztjs.2020050 HU Zubiao, ZHANG Jianqing, WANG Qingchen, et al. Drilling fluid technology for ultra-long horizontal section of Well Hua H50-7 in the Changqing Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2020, 48(4): 28–36. doi: 10.11911/syztjs.2020050
[13] 朱宝忠. 国内页岩气长水平井JY2-5HF井钻井液技术[J]. 钻井液与完井液,2018,35(6):60–64. doi: 10.3969/j.issn.1001-5620.2018.06.011 ZHU Baozhong. Drilling fluid technology for long horizontal shale gas Well JY2-5HF in China[J]. Drilling Fluid & Completion Fluid, 2018, 35(6): 60–64. doi: 10.3969/j.issn.1001-5620.2018.06.011
[14] 张明昌,张新亮,高剑玮. 新型XPJQ系列下套管漂浮减阻器的研制与试验[J]. 石油钻探技术,2014,42(5):114–118. ZHANG Mingchang, ZHANG Xinliang, GAO Jianwei. Developing and testing XPJQ series floating friction reducers for running casing[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2014, 42(5): 114–118.
[15] 邹书强,张红卫,伊尔齐木,等. 顺北一区超深井窄间隙小尾管固井技术研究[J]. 石油钻探技术,2019,47(6):60–66. doi: 10.11911/syztjs.2019114 ZOU Shuqiang, ZHANG Hongwei, Eerqm, et al. Slim liner cementing technology for ultra-deep wells with a narrow annulus in No. 1 district of Shunbei Block[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2019, 47(6): 60–66. doi: 10.11911/syztjs.2019114