新疆玛湖油田砂砾岩致密油水平井钻井关键技术

路宗羽; 赵飞; 雷鸣; 邹灵战; 石建刚; 卓鲁斌

doi:10.11911/syztjs.2019029

新疆玛湖油田砂砾岩致密油水平井钻井关键技术

1.
中国石油新疆油田分公司工程技术研究院，新疆克拉玛依 834000
2.
中国石油集团工程技术研究院有限公司，北京 102206
3.
中国石油集团油田技术服务有限公司，北京 100027

基金项目: 中国石油天然气集团有限公司科学研究与技术开发项目“重大工程关键技术装备研究与应用（二期）”（编号：2018E-2018）资助

详细信息

作者简介:
路宗羽（1983—），男，吉林磐石人，2005年毕业于大庆石油学院信息与计算科学专业，2008年获大庆石油学院油气井工程专业硕士学位，高级工程师，主要从事钻井工程技术方面的研究工作。E-mail：luzy@petrochina.com.cn

中图分类号: TE243⁺.1
计量
- 文章访问数: 4240
- HTML全文浏览量: 2096
- PDF下载量: 184
出版历程
- 收稿日期: 2018-12-02
- 修回日期: 2019-03-10
- 网络出版日期: 2019-03-17
- 刊出日期: 2019-02-28

Key Technologies for Drilling Horizontal Wells in Glutenite Tight Oil Reservoirs in the Mahu Oilfield of Xinjiang

1.
Engineering Technology Research Institute, PetroChina Xinjiang Oilfield Company, Karamay, Xinjiang, 834000, China
2.
CNPC Engineering Technology R&D Company Limited, Beijing, 102206, China
3.
CNPC Oilfield Technology Service Co. Ltd., Beijing, 100027, China

摘要

摘要:
准噶尔盆地玛湖致密砂砾岩油田是新疆油田提产的重点区域，为了满足该油田勘探开发的需求，提高钻井速度，缩短钻井周期，通过优化井身结构，优化井眼轨道设计，优选钻井液和个性化PDC钻头，采用韧性水泥浆、漂浮下套管固井技术、“螺杆钻具+PDC钻头”复合钻井技术及旋转导向钻井技术等一系列钻井提速技术，形成了玛湖油田砂砾岩致密油水平井钻井关键技术。2018年，该油田玛131 区块完钻8口砂砾岩致密油井水平井，平均完钻井深 4 921.75 m，平均水平段长度 1 576.00 m，平均钻井周期 46.50 d，平均机械钻速 11.19 m/h，其中MaHW1247井完钻井深达5 040.00 m，钻井周期只有42 d，创造了玛湖油田完钻井深5 000.00 m以上水平井钻井周期最短纪录。现场应用表明，玛湖油田砂砾岩致密油水平井钻井关键技术能够提高机械钻速，缩短钻井周期，为玛湖油田的高效勘探开发提供技术支持。
- 砂砾岩 /
- 水平井 /
- 井身结构 /
- 井眼轨迹 /
- PDC钻头 /
- 旋转钻井 /
- 机械钻速 /
- 玛湖油田
Abstract:
The Mahu tight glutenite oilfield in the Junggar Basin is the key area for increasing production in Xinjiang Oilfield. In order to meet the needs of exploration and development in this oilfield, improve the drilling speed and to shorten the drilling cycle, the key drilling technologies suitable for the efficient development of horizontal wells in the Mahu tight glutenite oilfield was developed by several means. The technologies included optimizing the designs of the casing program and wellbore trajectory, selecting the drilling fluid, customizing the PDC bit properly, adopting a series of drilling speed-up technologies, including the ductile cement slurry, floating casing and cementing, PDM+ PDC bit compound drilling and rotary steering drilling, etc. In 2018, this oilfield has completed eight horizontal wells in tight sand conglomerate in Ma131 Block, with the average well depth of 4 921.75 m, average horizontal section length of 1 576.00 m, average drilling cycle of 46.5 d, and average ROP of 11.19 m/h. Among them, the Well MaHW1247 has the total depth of 5040 m and drilling cycle of only 42 days, it has set the fastest drilling record in the horizontal wells with a total depth of more than 5 000.00 m in the Mahu Oilfield. The field applications demonstrated that the key technologies could effectively improve the ROP and shorten the drilling cycle, and provide technical support for the exploration and development of Mahu Oilfield.
- glutenite /
- horizontal well /
- casing program /
- well trajectory /
- PDC bit /
- rotary drilling /
- penetration rate /
- Mahu Oilfield

HTML全文

近年来，随着油气资源勘探水平的不断提高和油气需求的不断增加，低渗透油气藏的开发引起了国内外石油领域专家和相关企业的高度关注。该类油气藏需要利用水力压裂方法提高储层的渗流能力，才能高效开发^[1]。提高压裂效率和效果，需要了解水力压裂产生裂缝的分布情况。

近年来，国内外监测水力裂缝的技术方法发展较快。D. Xue和G. D. Hu等人^[2-3]采用常规感应测井（>10 kHz）方法推测钻孔周围裂缝的长度、电阻率和倾角；D. Pardo和C. Torres-Verdin^[4]采用数值模拟方法评估了采用低频（<1 kHz）电磁感应方法监测垂直裂缝长度的可行性；Yang Kai等人^[5]针对水力压裂裸眼井的情况，定量分析了发射–接收间距、工作频率以及裂缝形状、横截面积、倾角和导电率对比度对测井响应信号的影响。目前，定性分析、评价与检测水力裂缝的方法虽有报道，但从理论上看，对裂缝监测进行系统化、综合性的研究还很少。传统的井温测井、同位素测井、注硼中子寿命测井等方法在监测水力裂缝方面存在施工时间受限、准确性差等缺陷，且同位素测井、注硼中子寿命测井等核测井方法还会对地层造成一定污染，不适合推广应用^[6-7]。声波测井监测水力裂缝的方法有主动声波监测和被动声波监测2种：被动声波监测法具有随机性强和声波数据处理量大等缺点；主动声波监测法易受天然裂缝和井壁干扰，传感器的布置方式也会影响监测精度。主动声波监测法可以监测裂缝在最大应力平面内的扩展，但无法解释三维空间裂缝转向的问题^[8]。利用电磁法监测水力裂缝方位的最大优势是可以注入导电性支撑剂，用支撑剂指示方位信息。目前利用声波和微地震监测到的裂缝方位信息稍显不足。

为研究上述问题，笔者以电磁场理论为基础，基于有限元软件平台，建立了直井的三维地层与裂缝几何模型，并利用有限元法对裂缝模型进行正演模拟计算。在此基础上，对测井仪器上多个接收线圈得到的感应电动势的振幅和相位进行了深入研究，探讨了裂缝模型的响应情况；然后，分析了测井曲线随裂缝长度、高度，支撑剂电导率及裂缝与井眼之间角度的变化规律，进一步分析了测井仪器对水力裂缝探测的影响，为水力压裂效果评价及测井仪器参数选择提供了理论依据。

1. 解析模型的建立

1.1 时谐电磁场理论

由于电磁波测井仪的发射线圈使用交流电来产生电磁波，所研究的电磁场是时谐场。也就是说，电磁波的振幅和相位随时间呈正弦或余弦变化。因此，选用微分方程组来求解^[9-13]，即：

$\left\{ \begin{array}{l} \nabla \times {{H}} = J + \partial D/\partial t \\ \nabla \times {{E}} = - \partial B/\partial t \\ \nabla \cdot {{D}} = \rho \\ \nabla \cdot {{B}} = 0 \\ \end{array} \right.$

(1)

式中：H为磁场强度，A/m；J为传导电流密度， ${\rm{A}}/\,{{\rm{m}}^{\rm{2}}}$ ；D为电位移， ${\rm{C/}}{{\rm{m}}^{\rm{2}}}$ ；E为电场强度，V/m；B为总磁场，A/m；t为时间，s；ρ为自由电荷体密度， ${\rm{C/}}{{\rm{m}}^{\rm{2}}}$ 。

用复相位因子表示法，式（1）可以简化成:

$\left\{ \begin{array}{l} \nabla \times {{H}} = (\sigma + {\rm{i}}\omega \mu )E + {J^{{\rm{imp}}}} \\ \nabla \times {{E}} = - {\rm{i}}\omega \mu H \\ \nabla \cdot (\varepsilon {{E}}) = \rho \\ \nabla \cdot (\mu {{H}}) = 0 \\ \end{array} \right.$

(2)

式中：σ为媒介的电导率，S/m；ω为发射源角频率，rad/s；ε为介电常数，F/m； ${J^{{\rm{imp}}}}$ 为发射线圈上外加电流密度， ${\rm{A}}/\,{{\rm{m}}^{\rm{2}}}$ ；μ为磁导率，H/m； ${\rm{i}} = \sqrt {{\rm{ - 1}}}$ 。

由于 $\nabla \times \nabla \times {{E}} = - {\nabla ^2}{{E}}$ ，则电磁波波动方程为：

${\nabla ^2}{{E}} + {k^{\rm{2}}}{{E}} ={\rm{i}}\mu \omega {J^{{\rm{imp}}}}$

(3)

式中： ${k^2} = \mu {\omega ^2}(\varepsilon - {\rm{i}}\dfrac{\sigma }{\omega })$ ，k为波数。

令 $k = \alpha - {\rm{i}}\beta$ ，α为相位常数，β为衰减常数，其表达式分别为：

$\alpha = \omega \sqrt {\frac{{\rm{1}}}{{\rm{2}}}\mu \left( {\sqrt {{\varepsilon ^{\rm{2}}} + \frac{{{\sigma ^{\rm{2}}}}}{{{\omega ^{\rm{2}}}}}} + \varepsilon } \right)}$

(4)

$\beta = \omega \sqrt {\frac{{\rm{1}}}{{\rm{2}}}\mu \left( {\sqrt {{\varepsilon ^{\rm{2}}} + \frac{{{\sigma ^{\rm{2}}}}}{{{\omega ^{\rm{2}}}}}} {\rm{ - }}\varepsilon } \right)}$

(5)

1.2 边界条件

求解麦克斯韦方程的关键是选择合理的边界条件^[14]，边界条件与界面两边的电磁场有关。笔者主要考虑理想导体边界条件、发射线圈边界条件和阻抗边界条件。

1）理想导体边界条件。从理论上讲，任何边界处的电场强度切向分量和磁场强度法向分量是连续的^[15]。因此，电场强度的切向分量和磁场强度的法向分量不可能在理想导电体的表面上，其表面上只能存在电场强度法向分量和磁场强度切向分量。即理想导电体表面上的边界条件为：

${{n}} \times {{E}} = 0$

(6)

2）发射线圈边界条件。由于发射线圈模型中通入外加电流 ${J^{{\rm{imp}}}}$ ，为方便计算，根据地磁场的等效原理，可将 ${J^{{\rm{imp}}}}$ 等效为面电流 $J_{\rm{s}}^{{\rm{imp}}}$ ，建立发射线圈模型。故发射线圈边界满足：

${{n}} \times (\nabla \times {{E}}) = {\rm{ - i}}\mu \omega J_{\rm{s}}^{{\rm{imp}}}$

(7)

3）阻抗边界条件。阻抗边界形成于2个不完全导体的介电界面上。非理想导体具有损耗和电阻，因此阻抗边界条件为：

${{n}} \times (\nabla \times {{E}}) = {\rm{ - }}{k^2}{{E}}$

(8)

假设在均质各向同性介质中，接收线圈R₁的电动势为 ${V_{\rm{1}}}$ ，接收线圈R₂的电动势为 ${V_{\rm{2}}}$ 。根据式（6）、式（7）、式（8）和式（4）求得接收线圈R₁和R₂的感应电动势 ${V_{\rm{1}}}$ 和 ${V_{\rm{2}}}$ ：

${V_{\rm{1}}} = {\rm{i}}C\frac{{{{\rm{e}}^{{\rm{i}}k{L_1}}}}}{{L_1^3}}(1 + {\rm{i}}k{L_1})$

(9)

${V_{\rm{2}}} = {\rm{i}}C\frac{{{{\rm{e}}^{{\rm{i}}k{L_2}}}}}{{L_2^3}}(1 + {\rm{i}}k{L_2})$

(10)

式中：C为常数， $C = \dfrac{{\omega \mu {n_{\rm{T}}}{n_{\rm{R}}}I{S^2}}}{{2{\text{π}}}}$ ； ${L_1}$ 为接收线圈R₁与发射线圈的距离，m； ${L_{\rm{2}}}$ 为接收线圈R₂与发射线圈的距离，m； ${n_{\rm{T}}}$ 为发射线圈的匝数； ${n_{\rm{R}}}$ 为接收线圈的匝数；S为接收线圈（发射线圈）的横截面积；m²；I为发射线圈的电流幅度，A。

振幅比 $\Delta V$ 和相位差 $\Delta \varPhi$ 的表达式分别为^[16]：

$\Delta V = 20\lg \frac{{\left| {{V_2}} \right|}}{{\left| {{V_1}} \right|}}$

(11)

$\Delta \varPhi = {\varPhi _1} - {\varPhi _2}$

(12)

将式（9）和式（10）代入式（11）得：

$\begin{array}{l} {{\Delta }}V = {\rm{10}}\left\{ {{{\left[ {\lg {{(\alpha {L_1})}^{\rm{2}}} + (1 + \beta {L_1})} \right]}^{\rm{2}}}} -\right.\\[13.5pt] \;\;\qquad \left. {\lg \left[ {{{\left( {\alpha {L_{\rm{2}}}} \right)}^{\rm{2}}} \!+\! {{({\rm{1}} + \beta {L_2})}^2}} \right]} \right\} + \\[12.5pt] \;\;\qquad 60\left( {\lg {L_2} - \lg {L_1}} \right) + 8.686\beta ({L_2} - {L_1}) \end{array}$

(13)

将式（9）和式（10）代入式（12）得：

$\Delta \varPhi = \alpha ({L_{\rm{2}}}{\rm{ - }}{L_1}) + \arctan \frac{{1 + \beta {L_2}}}{{\alpha {L_2}}} - \arctan \frac{{1 + \beta {L_1}}}{{\alpha {L_1}}}$

(14)

式（13）和式（14）为电磁波信号振幅比和相位差的解析表达式^[17-18]。

2. 解析模型可行性验证

笔者所建地层模型为100 m×100 m的均质各向同性地层，不考虑井眼和钻铤的影响，采用单发双收电磁波测井仪。假设发射线圈电流幅度为1 A，发射频率为400 kHz，源距离L₁和L₂分别为1.00和1.20 m，相对磁导率为1，发送线圈和接收线圈的匝数均为100匝，线圈半径为0.03 m。利用有限元软件求得均匀各向同性地层振幅比和相位差与地层电导率之间的关系曲线，并与式（13）和式（14）的计算结果进行对比，结果如图1。

从图1可以看出：利用有限元软件模拟求得的曲线与利用式（13）和式（14）计算出的曲线基本重合；当地层电导率小于1 S/m时，随着地层电导率增大，振幅比增大缓慢；当地层电导率大于1 S/m时，振幅比快速增大；随着地层电导率增大，相位差均匀增大。模拟计算结果与解析计算结果高度一致，验证了解析模型的正确性。

图 1 均质各向同性地层振幅比和相位差与地层电导率的关系曲线

Figure 1. Relationship between amplitude ratio and phase difference in a homogeneous and isotropic formation

下载: 全尺寸图片幻灯片

3. 裂缝模型正演算例

在实际测井时，垂直井眼周围分布着大量的不规则裂缝。笔者旨在研究电磁波测井探测水力裂缝的正演效果，暂不考虑多条裂缝同时存在的情况。水力裂缝模型采用裂缝长度远远大于裂缝高度的形式。假设仪器发射线圈为T，两个接收线圈分别为R₁和R₂。发射线圈T与接收线圈R₁和R₂之间的距离分别为L₁和L₂（L₂> L₁）。为了更好地检验电磁波测井的实用性，采用不规则裂缝模型，其剖面如图2（a）所示。采用四面体进行网格划分，结果如图2（b）所示。假设不规则裂缝为1条，位于地下50.00 m处。电磁波测井仪参数：发射频率为400 kHz；源距L₁为1.00 m、L₂为1.20 m；发射线圈T的匝数为100匝、半径为0.03 m；线圈中的电流为1 A。裂缝模型参数：地层电导率为0.1 S/m，裂缝电导率为200.0 S/m，裂缝相对最长处为15.00 m，裂缝相对最高处为1.00 m。

图 2 不规则裂缝模型及网格划分

Figure 2. Irregular fracture model and meshing

下载: 全尺寸图片幻灯片

利用有限元软件并结合式（13）和式（14），计算不同位置处的振幅比和相位差，结果如图3所示。

图 3 不同位置处的振幅比和相位差

Figure 3. Amplitude ratio and phase difference at different positions

下载: 全尺寸图片幻灯片

从图3可以看出：尖峰现象明显，且峰值位于距离地面50.00 m处，与理论位置一致；振幅比和相位差曲线在–50.00 m位置附近处的波形不规则，此现象应与裂缝形态具有一定的相关性。虽然出现一部分小的干扰曲线，但不影响正演模拟结果。这表明，电磁波测井适用于横截面为不规则图形的裂缝模型，可以准确正演出裂缝位置。

4. 影响因素分析

4.1 水力裂缝敏感性分析

采用控制变量法研究裂缝高度、支撑剂电导率、裂缝长度和裂缝与井眼之间不同角度对电磁波测井仪探测结果的影响。选取垂直于井眼的横切面为椭圆形的单一裂缝进行分析。假设单个椭圆形裂缝位于地下50.00 m处，电磁波测井仪参数：发射频率为400 kHz；源距L₁为1.00 m，L₂为1.20 m；发射线圈匝数为100匝、半径为0.03 m；发射线圈电流为1 A。模型参数：地层模型范围为100 m×100 m，相对磁导率为1。

4.1.1 裂缝高度

设地层与钻井液的电导率为0.1 S/m，裂缝电导率为100.0 S/m，裂缝长度为50.00 m。在地层和裂缝电导率不变的情况下，裂缝高度h 依次设为10.00，5.00，2.00，1.50，1.00和0.50 m，计算不同裂缝高度下的振幅比和相位差，结果如图4所示。

图 4 不同裂缝高度下的振幅比与相位差曲线

Figure 4. Amplitude ratio and phase difference at different fracture heights

下载: 全尺寸图片幻灯片

从图4可以看出：裂缝高度对于振幅比影响较大，当电磁波测井仪靠近裂缝时，裂缝高度越大，尖峰现象越明显；裂缝高度对于相位差影响较大，当电磁波测井仪接近裂缝时，尖峰现象更加明显。对比不同裂缝高度下的振幅比与相位差发现，相位差分层现象明显，更容易通过其分辨不同高度的裂缝。

4.1.2 支撑剂电导率

向裂缝中注入含有高导电性的支撑剂可以增加裂缝的电导率。假设裂缝高度为0.50 m，长度为20.00 m。假设支撑剂电导率σ_z分别为50，100，150，200，50和300 S/m，高导电性支撑剂均匀填充于水力裂缝。在地层电导率、裂缝长度及高度不变的情况下，计算不同电导率支撑剂下的振幅比和相位差，结果如图5所示。

图 5 不同电导率支撑剂下的振幅比与相位差曲线

Figure 5. Amplitude ratio and phase difference for different electrical conductivity of proppant

下载: 全尺寸图片幻灯片

由图5可知：含有高导电支撑剂裂缝的振幅比高，尖峰现象明显；随着支撑剂电导率增大，相位差减小，尖峰现象越来越明显；支撑剂电导率对振幅比的影响较小，对相位差的影响较大。相位差曲线可以更好地反映含有不同电导率支撑剂裂缝的信息，可以通过其更好地分辨不同电导率的裂缝。

4.1.3 裂缝长度

假设裂缝高度为0.10 m，支撑剂和地层电导率分别为200和0.1 S/m。在裂缝高度、地层和支撑剂电导率不变的情况下，计算裂缝长度L_f为0，1.00，10.00，50.00和100.00 m时的振幅比和相位差，结果见图6。

图 6 不同裂缝长度下的振幅比与相位差曲线

Figure 6. Amplitude ratio and phase difference at different fracturelLengths

下载: 全尺寸图片幻灯片

由图6可知：随着裂缝长度增加，振幅比增大，尖峰现象越来越明显；随着裂缝长度增加，相位差减小，尖峰现象越来越明显。

4.1.4 裂缝与井眼夹角

假设地层与钻井液电导率为0.1 S/m，裂缝电导率为100.0 S/m，裂缝轴对称中心点位于地下50.00 m处，裂缝长度为20.00 m、宽度为0.10 m。计算裂缝与井眼的夹角α分别为30°、45°、60°和75°时的振幅比和相位差，结果如图7所示。

图 7 不同裂缝与井眼夹角下的振幅比与相位差曲线

Figure 7. Amplitude ratio and phase difference with different included angles between the fracture and borehol

下载: 全尺寸图片幻灯片

从图7可以看出：当裂缝和井眼的夹角为45°、60°、75°时，振幅比与相位差曲线的尖峰现象明显且呈现一定的规律，当裂缝和井眼夹角为30°时，尖峰现象出现偏差；随着裂缝和井眼夹角增大，振幅比减小，相位差增大。综上所述，裂缝和井眼的夹角在30°～90°时，正演响应较为明显。

4.2 电磁波测井仪敏感性分析

4.2.1 仪器源距

选用单一的椭圆形裂缝模型进行计算分析。假设裂缝位于地下50.00 m处，裂缝长度为20.00 m、宽度为0.50 m，地层与钻井液电导率为0.1 S/m，裂缝电导率为100.0 S/m，发射频率为400 kHz，发射线圈匝数为100匝、半径为0.03 m，线圈中的电流为1 A，接收线圈间的间距为0.20 m，计算发射线圈与接收线圈距离l为0.25，0.50，0.75，1.00，1.25和1.50 m时的振幅比和相位差，结果如图8所示。

图 8 不同源距下的振幅比与相位差曲线

Figure 8. Amplitude ratio and phase difference at different source distances

下载: 全尺寸图片幻灯片

由图8可知：振幅比与相位差曲线的尖峰现象明显；随发射线圈与接收线圈距离增大，振幅比和相位差减小。所以，在电磁波测井时，应优先选择发射线圈与接收线圈距离较近的电磁波测井仪，以获得更好的探测结果。

4.2.2 发射频率

假设地层与钻井液电导率为0.1 S/m，裂缝位于地下50.00 m处，裂缝电导率为100.0 S/m，裂缝长度为20.00 m、宽度为0.50 m，发射线圈匝数为100匝、半径为0.03 m，线圈中的电流为1 A，接收线圈间的距离为0.20 m，发射线圈与接收线圈的距离为1.00 m，计算发射频率f为400 kHz，1.0，1.5和2.0 MHz时的振幅比和相位差，结果如图9所示。

图 9 不同发射频率下的振幅比与相位差曲线

Figure 9. Amplitude ratio and phase difference at different transmitting frequencies

下载: 全尺寸图片幻灯片

由图9可知：随着发射频率增大，振幅比增大，但增大幅度较小，不同发射频率下的振幅比曲线不易区分；随着发射频率增大，相位差减小，且减小幅度较大，发射频率为400 kHz时的相位差峰值最大。

5. 结论及建议

1）采用有限元算法建立了电磁波测井仪器与地层模型，利用电磁波测井探测直井水力裂缝的正演模拟具有较高的准确性。正演模拟结果对于识别裂缝位置等信息、判断裂缝的有效性、确定裂缝系统区域的有效性具有一定的参考价值，有利于找到油气储层。

2）采用控制变量法分析了裂缝高度、长度，支撑剂电导率，裂缝与井眼夹角对电磁波测井响应的影响。相位差曲线分层明显，通过相位差曲线可以分辨不同高度及含不同电导率支撑剂的裂缝。对电磁波测井响应影响最大的因素为支撑剂电导率，其次为裂缝高度与长度。

3）电磁波测井时，应优先选择发射线圈与接收线圈距离较近的电磁波测井仪，以获得更好的探测结果。

4）本文只是对直井水力裂缝正演进行了定性分析，建议结合油田的实际情况和测井资料，根据实际地质条件，与油田的实际测井资料进行比较，进一步优化电磁波测井仪结构，并进行正演模拟，以建立适合我国地层的测井解释资料数据库。

图 1 玛湖油田地层压力剖面

Figure 1. Formation pressure profile of Mahu Oilfield

下载: 全尺寸图片幻灯片

表 1 砂砾岩地层的岩石力学参数

Table 1 Rock mechanics parameters of glutenite strata

地层	抗压强度/MPa	内摩擦角/(°)	可钻性级值
八道湾组	60～90	38～41	6.0～7.5
克拉玛依组	40～60	35～38	5.0～7.0
百口泉组	50～70	35～40	6.0～8.0

下载: 导出CSV

表 2 PDC钻头的特征

Table 2 Characteristics of PDC bit

井段	地层	刀翼数量	切削齿直径/mm	布齿密度	钻头特性
直井段	八道湾组	5～6	16.0～19.0	中高	钢体，抗冲击
造斜段	克拉玛依组	4～5	13.0～16.0	中低	钢体，强攻击
水平段	百口泉组	6～7	13.0～16.0	高	胎体，抗冲击，耐研磨

下载: 导出CSV

参考文献(20)

[1]	谭开俊, 张帆, 吴晓智, 等. 准噶尔盆地西北缘盆山耦合与油气成藏[J]. 天然气工业, 2008, 28(5): 10–13. doi: 10.3787/j.issn.1000-0976.2008.05.003 TAN Kaijun, ZHANG Fan, WU Xiaozhi, et al. Basin-mountain coupling and hydrocarbon accumulation in northwestern margin of Junggar Basin[J]. Natural Gas Industry, 2008, 28(5): 10–13. doi: 10.3787/j.issn.1000-0976.2008.05.003
[2]	李瑞营, 王峰, 陈绍云, 等. 大庆深层钻井提速技术[J]. 石油钻探技术, 2015, 43(1): 38–43. LI Ruiying, WANG Feng, CHEN Shaoyun, et al. ROP improvement in deep formations in the Daqing Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2015, 43(1): 38–43.
[3]	朱忠喜, 刘颖彪, 路宗羽, 等. 准噶尔盆地南缘山前构造带钻井提速研究[J]. 石油钻探技术, 2013, 41(2): 34–38. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2013.02.007 ZHU Zhongxi, LIU Yingbiao, LU Zongyu, et al. Increasing the penetration rate for piedmont belt of Junggar Basin[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2013, 41(2): 34–38. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2013.02.007
[4]	王海涛, 张伟, 王国斌, 等. 准噶尔盆地环玛湖凹陷钻井提速技术[J]. 石油钻采工艺, 2014, 36(4): 30–33. WANG Haitao, ZHANG Wei, WANG Guobin, et al. ROP enhancing technology for circum-mahu lake depression in Junggar Basin[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2014, 36(4): 30–33.
[5]	章敬, 罗兆, 徐明强, 等. 新疆油田致密油地质工程一体化实践与思考[J]. 中国石油勘探, 2017, 22(1): 12–20. doi: 10.3969/j.issn.1672-7703.2017.01.003 ZHANG Jing, LUO Zhao, XU Mingqiang, et al. Application of geology-engineering integration in development of tight oil in Xinjiang Oilfield[J]. China Petroleum Exploration, 2017, 22(1): 12–20. doi: 10.3969/j.issn.1672-7703.2017.01.003
[6]	刘力, 卓鲁斌, 邹灵战, 等. 玛湖低渗油藏高效开发钻完井技术[J]. 新疆石油科技, 2017, 27(2): 1–6. LIU Li, ZHUO Lubin, ZOU Lingzhan, et al. Efficient drilling and completion technology for Mahu low permeability reservoir[J]. Xinjiang Petroleum Science & Technology, 2017, 27(2): 1–6.
[7]	李洪, 邹灵战, 汪海阁, 等. 玛湖致密砂砾岩2000 m水平段水平井优快钻完井技术[J]. 石油钻采工艺, 2017, 39(1): 47–52. LI Hong, ZOU Lingzhan, WANG Haige, et al. High-quality fast drilling and completion technologies for horizontal wells with horizontal section of 2000 m long in Mahu tight glutenites[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2017, 39(1): 47–52.
[8]	邹灵战, 邹灵雄, 蒋雪梅, 等. 玛湖砂砾岩致密油水平井钻井技术[J]. 新疆石油天然气, 2018, 14(3): 19–24. doi: 10.3969/j.issn.1673-2677.2018.03.005 ZOU Lingzhan, ZOU Lingxiong, JIANG Xuemei, et al. Drilling technology for horizontal well of Mahu glutenites tight oil[J]. Xinjiang Oil & Gas, 2018, 14(3): 19–24. doi: 10.3969/j.issn.1673-2677.2018.03.005
[9]	李宁, 周小君, 周波, 等. 塔里木油田HLHT区块超深井钻井提速配套技术[J]. 石油钻探技术, 2017, 45(2): 10–14. LI Ning, ZHOU Xiaojun, ZHOU Bo, et al. Technologies for fast drilling ultra-deep wells in the HLHT Block,Tarim Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2017, 45(2): 10–14.
[10]	丁红, 王建毅, 李俊胜, 等. 青西油田深井定向钻井技术[J]. 石油钻探技术, 2015, 43(6): 35–39. DING Hong, WANG Jianyi, LI Junsheng, et al. Technology of drilling deep directional wells in Qingxi Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2015, 43(6): 35–39.
[11]	罗恒荣. 临盘油田PDC钻头防斜打快钻具组合优化及应用[J]. 石油钻探技术, 2016, 44(1): 12–17. LUO Hengrong. Optimization and application of anti-deflect and fast drilling BHA with a PDC bit in the Linpan Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2016, 44(1): 12–17.
[12]	李广国, 索忠伟, 王金荣, 等. 塔河油田液动射流冲击器+PDC钻头提速技术[J]. 石油钻探技术, 2013, 41(5): 71–75. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2013.05.014 LI Guangguo, SUO Zhongwei, WANG Jinrong, et al. Improve ROP with hydraulic percussion hammer and PDC bit in Tahe Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2013, 41(5): 71–75. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2013.05.014
[13]	王斌, 李洪乾, 李强. 缅甸D区块二开井段防斜钻具组合优选[J]. 石油钻探技术, 2010, 38(4): 67–69. WANG Bin, LI Hongqian, LI Qiang. Optimum selection of anti-deflection drilling assembly in the second opening section of Block D,Myanmar[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2010, 38(4): 67–69.
[14]	侯庆勇, 彭烨, 左维国, 等. 适用于长庆油田陇东地区的PDC钻头研发与应用[J]. 石油钻探技术, 2006, 34(3): 68–70. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2006.03.021 HOU Qingyong, PENG Ye, ZUO Weiguo, et al. Bit research and development and application in Longdong Area of Changqing Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2006, 34(3): 68–70. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2006.03.021
[15]	董明键, 肖新磊, 边培明. 复合钻井技术在元坝地区陆相地层中的应用[J]. 石油钻探技术, 2010, 38(4): 38–40. DONG Mingjian, XIAO Xinlei, BIAN Peiming. Application of compound drilling technology in terrestrial formation in Yuanba Area[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2010, 38(4): 38–40.
[16]	罗玉财, 李晶莹, 李振昊, 等. 深潜山阳探1井钻井提速技术[J]. 石油钻探技术, 2015, 43(6): 130–134. LUO Yucai, LI Jingying, LI Zhenhao, et al. ROP improvement techniques applied in Well Yangtan 1 when drilling into a deep buried hill[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2015, 43(6): 130–134.
[17]	张东清. 龙凤山气田北209井钻井提速技术[J]. 石油钻探技术, 2016, 44(4): 22–26. ZHANG Dongqing. Enhancement of ROP in Well Bei-209 of the Longfengshan Gas Field[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2016, 44(4): 22–26.
[18]	刘志良, 支东明, 黄鸿, 等. 新疆油田中拐凸起探井钻井提速增效技术[J]. 石油钻探技术, 2015, 43(2): 14–18. LIU Zhiliang, ZHI Dongming, HUANG Hong, et al. Technique for improving ROP and benefit in Zhongguai Uplift Area of Xinjiang Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2015, 43(2): 14–18.
[19]	邱正松,暴丹,李佳,等. 井壁强化机理与致密承压封堵钻井液技术新进展[J]. 钻井液与完井液, 2018, 35(4): 1–6. QIU Zhengsong, BAO Dan, LI Jia, et al. Mechanisms of wellbore strengthening and new advances in lost circulation control with dense pressure bearing zone[J]. Drilling Fluid & Completion Fluid, 2018, 35(4): 1–6.
[20]	丁志伟,杨俊龙,汪瑶,等. 低温高强韧性水泥浆在致密油水平井的应用[J]. 钻井液与完井液, 2017, 34(2): 106–110, 116. DING Zhiwei, YANG Junlong, WANG Yao, et al. DING Zhiwei, YANG Junlong, WANG Yao, et al. Cementing tight reservoir with low temperature high strength tough cement slurry[J]. Drilling Fluid & Completion Fluid, 2017, 34(2): 106–110, 116.

施引文献(9)

期刊类型引用(7)

1.	杨森锋，董胜伟，罗书洵，赵敏，张向阳. 新型纳米渗吸剂性能评价及应用. 精细石油化工. 2025(01): 4-8 . 百度学术
2.	杨静，张献伟，李锦锋，龚嘉顺，张梦雅，杨峰，薛井泉，白峰. 下寺湾油田致密油地质工程一体化压裂技术. 石油化工应用. 2025(05): 15-20 . 百度学术
3.	张云逸. 页岩油水平井穿层压裂先导性试验——以鄂尔多斯盆地庆城油田华H100平台为例. 中国石油勘探. 2023(04): 92-104 . 百度学术
4.	慕立俊，拜杰，齐银，薛小佳. 庆城夹层型页岩油地质工程一体化压裂技术. 石油钻探技术. 2023(05): 33-41 . 本站查看
5.	谢建勇，崔新疆，李文波，朱靖生，伍晓虎，褚艳杰，陈依伟，汤涛，朱思静，吴承美，张金风. 准噶尔盆地吉木萨尔凹陷页岩油效益开发探索与实践. 中国石油勘探. 2022(01): 99-110 . 百度学术
6.	蔡萌，唐鹏飞，魏旭，刘宇，张浩，张宝岩，耿丹丹. 松辽盆地古龙页岩油复合体积压裂技术优化. 大庆石油地质与开发. 2022(03): 156-164 . 百度学术
7.	樊平天，刘月田，冯辉，周东魁，李平，周丰，秦静，余维初，史黎岩. 致密油新一代驱油型滑溜水压裂液体系的研制与应用. 断块油气田. 2022(05): 614-619 . 百度学术

其他类型引用(2)

资源附件(0)

图(1) / 表(2)

计量

文章访问数: 4240
HTML全文浏览量: 2096
PDF下载量: 184
被引次数: 9

1. 解析模型的建立
1.1 时谐电磁场理论
1.2 边界条件
2. 解析模型可行性验证
3. 裂缝模型正演算例
4. 影响因素分析
4.1 水力裂缝敏感性分析
4.1.1 裂缝高度
4.1.2 支撑剂电导率
4.1.3 裂缝长度
4.1.4 裂缝与井眼夹角
4.2 电磁波测井仪敏感性分析
4.2.1 仪器源距
4.2.2 发射频率
5. 结论及建议

1. 解析模型的建立
1.1 时谐电磁场理论
1.2 边界条件
2. 解析模型可行性验证
3. 裂缝模型正演算例
4. 影响因素分析
4.1 水力裂缝敏感性分析
4.1.1 裂缝高度
4.1.2 支撑剂电导率
4.1.3 裂缝长度
4.1.4 裂缝与井眼夹角
4.2 电磁波测井仪敏感性分析
4.2.1 仪器源距
4.2.2 发射频率
5. 结论及建议

参考文献(20)

施引文献

资源附件(0)

新疆玛湖油田砂砾岩致密油水平井钻井关键技术

作者简介: 路宗羽（1983—），男，吉林磐石人，2005年毕业于大庆石油学院信息与计算科学专业，2008年获大庆石油学院油气井工程专业硕士学位，高级工程师，主要从事钻井工程技术方面的研究工作。E-mail：luzy@petrochina.com.cn

计量

出版历程